SISMO ESPECTRO COVENIN 1756

HOJA DE CALCULO

CONTENIDO:

DOCUMENTO Nº:
PROYECTO:
CLIENTE:
DISEÑADO POR: Héctor Andes Díaz Casado
REVISADO POR:
FECHA:

Analisis y diseño por estados limites de bases de columna en
porticos especiales resistentes a momento (SMF).

Datos preliminares y predimensionado:

Y

a.- Columna:

hs1

X1

HEB-320

Ancho de la columna:
Espesor del ala:
ASTM - A 36

- Acero:Modulo plástico:

tw = 11,5 mm
Z = 2065,72 cm3

Altura de piso:

H= 3m

Espesor del alma:

hs2

d = 320 mm
bf = 300 mm
tf = 20 5 mm
20,5

Altura de la columna:

430 mm
m

- Perfil:

Fy = 2530 Kg/cm2

Esfuerzo cedente:

HEB-320

X

b.- Plancha base:
Longitud de la plancha:
Ancho de la plancha:

hs1 = ( N - d ) / 2 = 100 mm
hs2 = ( B - bf ) / 2 = 65 mm

N =520 mm
B = 430 mm

520 mm
ASTM - A 36

- Acero:

Fyp = 2530 Kg/cm2

Esfuerzo cedente:

d.- Pedestal:
fy = 4200 Kg/cm2
r'c = 70 mm

Acero de refuerzo:
Longitud del pedestal: PN = 750 mm
Recubrimiento:
Ancho del pedestal:
PB = 650 mm
f'c = 250 Kg/cm2
Concreto:

Pu

c.- Barras de anclaje:
Dist. al borde en X:
Dist. al borde en Y:
Área de apoyo:

ED1 = 50 mm
ED2 = 60 mmAbrg = 70,00 cm2

A193 Gr B7

- Acero:

Mu
Fur = 8788

Esfuerzo último:

Número de filas de pernos en X:

4

en Y:

Kg/cm2

Vu
V

4

tp

CONFIGURACION DE ANCLAJES EN LA PLANCHA
FILA

dr (pulg)

dh (mm)

nrod

nrod.Arod

X

1
2
3
4

7/8
7/8
7/8
7/8

27
27
27
27

4
2
2
4

15,52
7,76
7,76
15,52

210
90
-90
-210

d.- Definisión decargas:

CASO
CP
C
CV
SH

CASOS BASICOS DE CARGA
P (Kg)
M (Kg-m)
85 32
85,32
62188 00
62188,00
12787,00
44,23
123,17
15112,00

Base Plate SMF 1.0

hs1

e.- Soldadura:
- Tipo de electrodo:
V (Kg-m)
775 00
775,00

Resistencia límite a tracción:

E70XX
FEXX = 4920 Kg/cm2

250,00
10354,00

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HOJA DE CALCULO

CONTENIDO:

Analisis y diseño porestados limites de bases de columna en
porticos especiales resistentes a momento (SMF).

DOCUMENTO Nº:
PROYECTO:
CLIENTE:
DISEÑADO POR: Héctor Andes Díaz Casado
REVISADO POR:
FECHA:

Cargas de diseño, según AISC 341-05, Sec. 8.5.
De acuerdo con la sección 8.5. del codigo AISC 341-05, se podrán tomar las menores de las solicitaciones resultantes de los siguientes casos:
a) Paradesarrollar la capacidad a flexión de la columna:

Pu 

55969,20 Kg-m

Ry = 1,5

Mu  1.1R y Fy Z 

86233,39 Kg-m
g

Vu  2 R y Fy Z / H 

(Ver tabla I-6-1 de AISC 341-05)

52262,66 Kg

H

b) Para alcanzar la cedencia a flexión en las vigas del portico (combinaciones de diseño incluyendo el sismo amplificado):
Combinación critica:

Vu (Kg-m)
32117,00
31867,00
31759,50-30364,50
30364 0

Combinación
Pu (Kg)
Mu (Kg-m)
1.2CP + γCV + ΩoSH
81388,61
45460,50
1.2CP + γCV - ΩoSH
80649,59
-45211,50
0.9CP + ΩoSH
-45259,21
56338,71
55599,69
99 69
45412,79
4 412 9
0.9CP - ΩoSH
Ω0 = 3 (Factor de amplificación para porticos tipo SMF)
γ = 0,5 (Factor de participación la carga variable)

Pu 

0.9CP + ΩoSH

56338,71 Kg

Mu  45259,21 Kg-m

31759,50 KgVu  31759 50 K

Pu  56338,71 Kg

Utilizar fuerzas del caso

- Fuerzas para el diseño:

Mu  45259,21 Kg-m

b

Vu  31759,50 Kg

Verificación de la resistencia al aplastamiento del concreto y tracción de las barras de anclaje:
- Compresión pura en el diagrama de interacción:



f p   0.85 f c'
A2
 2  1,48
A1



A2

A1

- Tracción pura y corte en el diagrama deinteracción:

Fnt 

203,95 Kg/cm2



3515 Kg/cm2

 Fnt
 Fnv


Pnt   1 .3 Fnt  n rod Arod  Vu 


(Factor de confinamiento)

Pn  f p  N  B 

Fnv 

6591 Kg/cm2




Pnt  239,63 Ton

456,03 Ton

Pnt 

>

Pn  230,14 Ton

Para Ф = 0,65


   Pnt



230,14 Ton

Para Ф = 0,75

Digrama de interacción

500

-...