20 FILMINA DEL METODO DE ROLLBERG Y ARMADURA

MÉTODO DE ROLLBERG

El Dr. Ing. Rollberg realizó una investigación en el instituto tecnológico de
Aschen acerca de la correlación existente entre la capacidad portante del pilote y la curva
carga asentamiento, con el diagrama de los ensayos penetrométricos.
De los resultados obtenidos se han deducido fórmulas para el establecimiento
de esa correlación, que permite determinar la carga portante delsuelo del pilote en función del
resultado de los ensayos penetrométricos. Asimismo puede determinarse la curva carga
asentamiento del pilote a partir de los mismos parámetros de los ensayos citados.
Estas ecuaciones pueden aplicarse ya sea a resultado de ensayos de
penetración estática (deep sounderig) o ensayos normales de penetración dinámica (standard
penetración test), introduciendo loscoeficientes apropiados.
Los ensayos de verificación fueron ejecutados fundamentalmente sobre pilotes
de gran diámetro (1.00 a 2.00m ), ya sea hormigonados en el lugar o prefabricados e hincados.
Los pilotes preexcavados fueron también de fuste recto o con base ensanchada. En esta forma
se cubrió una amplia gama de posibilidades de aplicación práctica.

-DESARROLLO DEL MÉTODO:
Como fundamento delmétodo se supone que la curva carga asentamiento del
pilote está conformada en una primera parte con variación hiperbólica y en la parte final, lineal.

Qb

Q(t)

so

s(mm)
Curva carga asentamiento

Qb = carga de rotura
El método de cálculo aprovecha la totalidad del diagrama de
resistencia-profundidad del ensayo de penetración del suelo y no solo valores aislados.

TRABAJO DE SONDEO:
Para ladeterminación de los parámetros de correlación de la curva Qs, se hace uso de la suma de los productos de las fuerzas aplicadas por el descenso
producido, extendida a todo el diagrama del ensayo de penetración. A esta cantidad se le
llama “trabajo de la sonda” y se representa por As.
Para un determinado sondaje de suelo se puede establecer:
t

As   Qs dt

(kN.m)

0

t= profundidad de la perforación enmetros.
Esta integral debe extenderse a toda la profundidad ensayada del
suelo afectada por la longitud del pilote.
El trabajo de sondaje es bien representativo de cada tipo de sonda ya
que es proporcional a la superficie del diagrama. Para los distintos tipos de sondas el trabajo
se calcula de la siguiente manera:
PRESIÓN ESTÁTICA:
t

ADs  0,5. t . FDs .  q s0  2.(q s1  q s2 ....q sn1 ) q sn 
0

donde:

t  intervalo de profundidad del diagrama del sondaje
FDs  sección transversal de la punta de la sonda (m 2)
q s  presión de punta de la sonda (kN/m2) a la profundidad considerada
S.P.T.:

Ast  Qst .

t
ht
.  n30 . t
0,30 0

(kN.m)

Qst = 0,635 kN (63,5 kg peso del martillo)
ht= 0,762m
n30= numero de golpes para cada 30 cm de penetración.
reemplazando en la ecuaciónanterior tenemos:
t

Ast  161
. .  n30 t

(kN.m)

0

Se considera una profundidad colaborante t’=4Dp, a partir del extremo
del pilote, siempre que la resistencia del suelo sea igual o mayor que la correspondiente a la
cota de la punta del pilote.
CARGA DE ROTURA DEL PILOTE Q b:
En las investigaciones realizadas, se ha comprobado la relación
existente entre la carga de rotura del pilote y la curvacarga asentamiento con el trabajo de la
sonda. Esta dependencia fue establecida con el análisis de más de 300 pruebas de carga de
pilotes con los correspondientes diagramas de los ensayos de penetración.

La carga total de rotura del pilote, como suma de la reacción de punta
y fricción lateral del suelo, esta dada por la ecuación de la forma:
logQb=C1+C2.log(Fp.Up.Ast)+/-y1
Fp= sección transversal dela punta del pilote (cm 2)
Up= perímetro del fuste del pilote (m)
Ast= trabajo de la sonda (kN.m) desde el nivel superior al inferior del pilote enterrado; mas la
longitud adicional t’=4Dp (diámetro de la superficie de apoyo del pilote), por debajo del nivel del
apoyo de la punta del pilote. Si el pilote tiene campana debe tomarse el diámetro de esta.
Los coeficientes recomendados para su...