acondicionadores de señales ETN
Difícilmente un diseñador conecta un transductor directamente y la parte de procesamiento o de despliegue de
un sistema, ya que la señal que nos envía nuestro transductor por lo general es muy débil o contiene ruido y
componentes que no deseamos, por eso realizamos etapas de acondicionamiento de señales.
Circuito de
acondicionamiento
Transductor
Procesamientode señal
Importante: El circuito de acondicionamiento puede proporcionar una impedancia de entrada adecuada para no
demandar mucha corriente al transductor.
CIRCUITOS PUENTE
Puente Wheatstone utilizado para medición de resistencia
a
I1
R1
E
c
I2
G
R3
R2
Si Vcb = Vdb el puente se encuentra en equilibrio
d
Si si
R1 R2
=
R3 R4
R4
b
Vcd = Vac − Vad = I 1 R1 − I 2 R2
donde I1 =
E
R1 + R3y
I2 =
E
R2 + R4
Sacando equivalentes de thévenin sin galvanómetro
R1
R2
Voltaje del generador Thévenin
Vcd = E
−
R1 + R3 R2 + R4
R1
R2
a
como Rb es casi 0
c
R3
RTH =
d
Rb
R1 R3
RR
+ 2 4
R1 + R3 R2 + R4
b
R4
Resistencia de Thévenin
Cuando nuestro detector de cero o galvanómetro se conecta en las terminales cd, la corriente del
galvanómetro es:
Ig = corriente degalvanómetro
Rg = Resistencia del galvanómetro
VTH
Ig =
RTH + Rg
1
Ejemplo: E = 5 v, Sensibilidad del galvanómetro = 10 mm/µA, Resistencia interna Rg = 100 Ω
Calcular la deflexión del galvanómetro causada por la variación de Resistencia de la rama BC de 5 Ω en el
siguiente circuito:
100
1000
100
VTH = 5
−
100
+
200
1000
+
2005
1000
VTH = 2.77 mV
5V
G
200
RTH =
2005
100 × 200 1000 ×2005
+
300
3005
RTH = 734 Ω
Ig =
VTH
2.77mV
=
= 3.32 µA
RTH + Rg 734Ω + 100Ω
La deflexión del galvanómetro es d = 3.32 µA ×
10mm
= 33.2mm
1µA
PUENTE MAXWELL
Utilizado para medición de inductancias.
C1
Z1 Z 2
=
Z3 Z X
R2
R1
ZX =
detector
LX
Z 2 Z3
Z1
Z X 1 = Z 2 Z 3Y1
R3
RX
Z2 = R2
Z3 = R3
y
Y1 =
1
+ jωC1
R1
ya que Z C =
1
jωC1
1
Z X = RX + jωLX = R2 R3 + jωC1
R1
Separando términos reales e imaginarios:
RX =
R2 R3
R1
L = R2 R3C1
2
PUENTE SCHERING
Se usa ampliamente en la medición de capacitancias.
C1
R2
R1
Z X = Z 2 Z 3Y1
Z X = RX −
D
CX
Z 2 = R2
RX
Z3 =
C3
∴
RX −
− j 1
j
+ jωC1
= R2
ωC X
ωC3 R1
RX −
j
RC
jR2
= 2 1−
ωC X
C3
ωC 3 R1
−j
ωC 3
j
ωC X
Y1 =
1
+ jωC1
R1
Al igualar términos reales e imaginarios:
R X= R2
C1
C3
C X = C3
R1
R2
3
AMPLIFICADORES DE INSTRUMENTACIÓN
Por lo general las señales que recibimos de un transductor deben ser amplificadas a gran escala y no pueden
pasar mucha corriente para este fin, por eso se utilizan los opamp, ya que tienen las siguientes características:
•
Resistencia de entrada alta (orden de cientos de MΩ)
•
Resistencia de salida baja (debajo de 1Ω)
•Grande ganancia de lazo abierto (orden de 104 a 106)
•
Grande CMRR (common mode rejection ratio)
•
Buen rango de frecuencias de operación
•
Baja sensibilidad a las variaciones de la fuente de alimentación
•
Gran estabilidad al cambio de temperatura en el ambiente
Gd
Gc
AMPLIFICADOR DE INSTRUMENTACIÓN
V3 10k
V1
190k
R4
R3
10k
R2
Salida
1k
R1
10k
R2
V2
2R R
A = 1 + 1 3
R4 R2
10k
V4
R3
R4 190k
Opamp ideal
R0
V1
Rd
V2
±
A(V2-V1)
Vo
A=∞
V1-V2 = 0
Rd = ∞
R0 = 0
Ancho de banda = ∞
Reglas
1.- Para que el opam esté en zona linear, V1 debe ser igual a V2
gracias A=∞
Reglas
2.- No fluye corriente hacia el interior de opamp por ninguna de sus terminales.
4
INVERSORES
iRi
i R1 =
iRf
Ri
Vi
Por regla 1
Rf
Vo
Vi
Ri
i R1 = i R 2 = i
∴ Vo = −iR f = −A=
Por regla 2
Vi
Rf
Ri
Rf
Vo
=−
Vi
Ri
SEGUIDOR
Por regla 1, Vi está en la terminal (-) del opam asi:
Vo = Vi
Vo
Vi
Aplicación: Sirve como bufer, ya que proporciona buena corriente de salida y alta impedancia a la entrada.
NO – INVERSORES
iRf
Rf
iRi
Ri
Regla 1
Vo
Vi
∴
i=
Regla 2
Vi
Ri
Vo = i ( R f + Ri )
i( R f + Ri ) R f + Ri
Vo
= A=
=
Vi
iRi
Ri
Amplificador diferencial de 1...
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