Concreto
Páginas: 5 (1162 palabras)
Publicado: 20 de marzo de 2011
CÁLCULO DE ZAPATAS Y LOSAS – ( II )
3.- ASIENTOS (válido para zapatas y losas)
Uso dimensiones REALES (B y L) de la zapata, no las equivalentes utilizadas en el Hundimiento. Por tanto Qs = NTOTAL
AUTOMATIZACIÓN TANTEO Zinflluencia
OJO En asientos no usamos la zapata equivalente, sino dimensiones reales. He automatizado 9 casos posibles: 1 Estrato 2 Estratos 3 Estratos OJO Sin NF Con NF SinNF Con NF Sin NF Con NF
Valores de Phi-1
STOT = S1 + S 2 + S 3
S1 = S( z =0) − S( z = z1) S 2 = S( z = z1) − S( z = z 2 ) S 3 = S( z = z 2) − S( z = z inf)
Siendo cada uno de los S, los calculados con:
n=L/B
10.00
9.00
8.00
B⋅L
Si tengo carga excéntrica, la paso al centro de la zapata con el Momento correspondiente. El Momento me creará un giro (distorsión angular), no unasiento. Como calculamos Asientos medios (Smedio), sólo utilizo la carga vertical y me olvido del Momento. La carga vertical N (para calcular la Qs) es la TOTAL, no la neta. Como mucho, si me dan el Erecarga y Ecarga, utilizaré el Erecarga para una Nneta y Ecarga para la diferencia Ntot-Nneta.
Con NF en Estrato 1 ó 2 NF en estrato 1, 2 ó 3
7.00
6.00
El ∆σ 'v NO depende del terreno ni delos estratos.
σ 'v prev
1º) PROFUNDIDAD DE INFLUENCIA
Se considera que el incremento de tensiones efectivas en el terreno producido por la cimentación, se va disipando con la profundidad. La Zinf es aquella para la cual se supone que la cimentación no afecta al estado tensional del terreno situado por debajo de dicha Zinf.
depende sólo de los pesos específicos de cada estrato, por eso,si dos estratos tienen el mismo p.especif., puedo agruparlos en uno sólo para calcular la Zinf.
Qs ⋅ B ' ⋅ ( A ⋅ Φ1 − C ⋅ Φ 2 ) S = 4⋅ 2⋅ E
OJO Qs se calcula con dimensiones REALES (B y L, NO CONFUNDIR CON B’ Y L’) , que son la mitad de las reales. OJO OJO
5.00
4.00
SIEMPRE
N ∆σ 'V = (B y L reales, N en Tn) (B + z) ⋅ ( L + z)
3.00
2.00
Independientemente de losestratos y de la posición del N.F. ZNF Df Z1
(m) medida desde plano de cimentación. Si el NF está más arriba, se pone negativo. Si está en superficie, será –Df. (m) Profundidad del plano de cimentación medida desde superficie real del terreno. Siempre será POSITIVO. (m) prof. que separa estrato 1 y 2. Desde plano cimentación. Poner negativo si está por encima del plano de cimentación. (T/m3)Pesos esp. aparentes de cada estrato. El sumergido ya lo tengo prog. para que sea el aparente menos 1. (m) Dimensiones de la zapata REALES (Tn) debe ser la TOTAL, no la NETA, aunque sea losa. (m) medida a partir del plano de cim. La saco con el RS HP49
B' = B/2
///
L ' = L / 2 siendo B y L las reales
1.00 0.00 0.00
Z inf
∆σ 'v = 0,15 σ 'v prev
Poner RADIANES para Phi-2
1.00 2.003.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00
OJO Al ir multiplicada por 4, ya me da el asiento en el centro, que es 4 veces el de la esquina. Si quiero el de la esquina, divido por 4.
m=z/B
∆σ 'v
incremento de presión efectiva debido a la zapata
OJO No me influye el NF ni la estratificación (ver dibujo). Es sólo aplicar la fórmula de abajo.
γ 1, γ 2
B, L N z=Zinf
CÁLCULO TABLA S =f ( z , E ,ν , B ', L ', Qs )
Valores de Phi-2
10.00
Me hago una TABLA DE TANTEOS para poner en el EXAMEN:
0
1
2000
(ejemplo)
0.35
(ejemplo)
N B⋅L
B 2
L 0,72 a 2 1
0a1
0 a 2, 4
0 a 0,2 8
Del ord en de cm
n=L/B
Con el RS obtengo la Zinf, que OJO, está referida al plano de cimentación. ZNF aumenta al haber NF más alto y al bajar el peso esp. del suelo.O sea, al bajar cualidades resistentes suelo, la influencia de la cimentación se nota hasta mayor profundidad.
B ', L ', Qs se mantienen igual en todo el cálculo E ,ν varían sólo entre cada estrato del terreno z es la profundidad a la que calculo S, medida desde plano de cim.
m z
Capa
9.00
8.00
7.00
Tn/m2
E
ν
adim
Tn/m2
Qs
B'
L'
(adim) (adim) (adim) (adim)...
3.- ASIENTOS (válido para zapatas y losas)
Uso dimensiones REALES (B y L) de la zapata, no las equivalentes utilizadas en el Hundimiento. Por tanto Qs = NTOTAL
AUTOMATIZACIÓN TANTEO Zinflluencia
OJO En asientos no usamos la zapata equivalente, sino dimensiones reales. He automatizado 9 casos posibles: 1 Estrato 2 Estratos 3 Estratos OJO Sin NF Con NF SinNF Con NF Sin NF Con NF
Valores de Phi-1
STOT = S1 + S 2 + S 3
S1 = S( z =0) − S( z = z1) S 2 = S( z = z1) − S( z = z 2 ) S 3 = S( z = z 2) − S( z = z inf)
Siendo cada uno de los S, los calculados con:
n=L/B
10.00
9.00
8.00
B⋅L
Si tengo carga excéntrica, la paso al centro de la zapata con el Momento correspondiente. El Momento me creará un giro (distorsión angular), no unasiento. Como calculamos Asientos medios (Smedio), sólo utilizo la carga vertical y me olvido del Momento. La carga vertical N (para calcular la Qs) es la TOTAL, no la neta. Como mucho, si me dan el Erecarga y Ecarga, utilizaré el Erecarga para una Nneta y Ecarga para la diferencia Ntot-Nneta.
Con NF en Estrato 1 ó 2 NF en estrato 1, 2 ó 3
7.00
6.00
El ∆σ 'v NO depende del terreno ni delos estratos.
σ 'v prev
1º) PROFUNDIDAD DE INFLUENCIA
Se considera que el incremento de tensiones efectivas en el terreno producido por la cimentación, se va disipando con la profundidad. La Zinf es aquella para la cual se supone que la cimentación no afecta al estado tensional del terreno situado por debajo de dicha Zinf.
depende sólo de los pesos específicos de cada estrato, por eso,si dos estratos tienen el mismo p.especif., puedo agruparlos en uno sólo para calcular la Zinf.
Qs ⋅ B ' ⋅ ( A ⋅ Φ1 − C ⋅ Φ 2 ) S = 4⋅ 2⋅ E
OJO Qs se calcula con dimensiones REALES (B y L, NO CONFUNDIR CON B’ Y L’) , que son la mitad de las reales. OJO OJO
5.00
4.00
SIEMPRE
N ∆σ 'V = (B y L reales, N en Tn) (B + z) ⋅ ( L + z)
3.00
2.00
Independientemente de losestratos y de la posición del N.F. ZNF Df Z1
(m) medida desde plano de cimentación. Si el NF está más arriba, se pone negativo. Si está en superficie, será –Df. (m) Profundidad del plano de cimentación medida desde superficie real del terreno. Siempre será POSITIVO. (m) prof. que separa estrato 1 y 2. Desde plano cimentación. Poner negativo si está por encima del plano de cimentación. (T/m3)Pesos esp. aparentes de cada estrato. El sumergido ya lo tengo prog. para que sea el aparente menos 1. (m) Dimensiones de la zapata REALES (Tn) debe ser la TOTAL, no la NETA, aunque sea losa. (m) medida a partir del plano de cim. La saco con el RS HP49
B' = B/2
///
L ' = L / 2 siendo B y L las reales
1.00 0.00 0.00
Z inf
∆σ 'v = 0,15 σ 'v prev
Poner RADIANES para Phi-2
1.00 2.003.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00
OJO Al ir multiplicada por 4, ya me da el asiento en el centro, que es 4 veces el de la esquina. Si quiero el de la esquina, divido por 4.
m=z/B
∆σ 'v
incremento de presión efectiva debido a la zapata
OJO No me influye el NF ni la estratificación (ver dibujo). Es sólo aplicar la fórmula de abajo.
γ 1, γ 2
B, L N z=Zinf
CÁLCULO TABLA S =f ( z , E ,ν , B ', L ', Qs )
Valores de Phi-2
10.00
Me hago una TABLA DE TANTEOS para poner en el EXAMEN:
0
1
2000
(ejemplo)
0.35
(ejemplo)
N B⋅L
B 2
L 0,72 a 2 1
0a1
0 a 2, 4
0 a 0,2 8
Del ord en de cm
n=L/B
Con el RS obtengo la Zinf, que OJO, está referida al plano de cimentación. ZNF aumenta al haber NF más alto y al bajar el peso esp. del suelo.O sea, al bajar cualidades resistentes suelo, la influencia de la cimentación se nota hasta mayor profundidad.
B ', L ', Qs se mantienen igual en todo el cálculo E ,ν varían sólo entre cada estrato del terreno z es la profundidad a la que calculo S, medida desde plano de cim.
m z
Capa
9.00
8.00
7.00
Tn/m2
E
ν
adim
Tn/m2
Qs
B'
L'
(adim) (adim) (adim) (adim)...
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