Diseño de caserones subterráneos RH

Minería Regional Minería Responsable
Diseño de Caserón en Veta Daniela
FAENA TALCUNA
Federico Brunner (Ing. Geotécnico Departamento Ingeniería de Minas U.L.S)
Jorge González (Ing. Geotécnico Compañía Minera San Gerónimo)

1. Introducción
Con el objetivo de diseñar caserones y pilares estables en Veta Daniela
con un ancho de 4 metros, se tomaron cuatro Líneas de Detalle (mapeoGeomecánico) . Línea de Detalle (DL1) , se tomó perpendicular a la
veta ; Línea de Detalle 2 (LD2) en caja techo ; Línea de Detalle 3 (LD3)
en la caja piso de la Veta . Además se realizaron dos Líneas de Detalle
en la misma frente de la Veta las cuales fueron combinadas. Posterior a
esto se procedió a obtener las Orientaciones Principales de los set de
fracturas, sus Propiedades Geométricas y los rating(RMR 76-89) , GSI,
RQD%, pertenecientes a la Unidad Geotécnica Toba Brechosa ,que
predomina en la Veta analizada.
El próximo paso fue obtener las propiedades que involucran la obtención
del radio hidráulico .
RH=(Hc * Lc )/(2*( Lc + Hc))

Cálculo del Número Modificado de Estabilidad (N’)
N’ =Q’*A*B*C

El Número Modificado de estabilidad implica el cálculo de Q’ de Barton Modificado:Q’=RDQ%/Jn*Jr/Ja ; Jw/SRF=1;
Q’= (RDQ%/ Jn)* (Jr / Ja)

Compañía Minera San Gerónimo

2

N

Figura 1.-Ubicaciones de las Líneas
Mapeadas.

2. Planta Veta Daniela Zona en Estudio .

Compañía Minera San Gerónimo

3

3.-Diseño Caserón de Explotación en Veta Daniela .
El valor calculado del Índice de Barton Modificado Q’ se presenta
en la Tabla 5 los valores representativoscorrespondientes a las
variables que determinen el tamaño del Bloque y la Resistencia al
corte entre Bloques se analizan en los puntos 3.1 a 3.3
Tabla 5. Determinación del Índice de Barton Modificado Q’

RQD%=69
RQD%=86
Línea
Sondaje
detalle
RDQ%=78
RDQ%=86

Jn

15
15

Calculo de Q ’
Línea de Detalle N°2(Daniela 595) Techo
Jr
Ja
(Geología)
1
1

2.5
3

Compañía Minera SanGerónimo

Jw/SRF

Q’

1
1

2.08
2.08

4

.

3 .1 . Jn: Número de Set de Fracturas (LD2 Caja Techo Veta)
# of Joint Sets
Intact Rock No Joints

Jn

# of Joint Sets
Few Random
Joints Only

0.5

1

2

3

1 Set
+ Random

4

6

2 Sets
+Random

9

12

3 Sets
+Random

1 Set

2 Sets

3 Sets

>4 Sets
Heavly Jointed

15

20

Earthlike Crushed RockCompañía Minera San Gerónimo

5

3 .2 . Jr : Número de Rugosidad de las Fracturas
Analizando la Rugosidad de los Set (Jr) , involucrados en la Caja Techo ; de estos,
cuatro de ellos presentan una Rugosidad Suave Planar y el otro , una condición
Levemente Rugosa . Así , este parámetro tendrá un valor asignado igual a 1 .

Compañía Minera San Gerónimo

6

3 .3 . Ja : Número deAlteración de las Fracturas
Este parámetro se obtuvo mediante un análisis conjunto con el Área de Geología . El
valor asignado a éste , fue establecido que puede variar entre 2 a 3. Barton (1974)

Typical Description(Critical Joint Set)

Ja

Tightly Healed

0.75

Surface Staining Only

1.0

Slightly Altered Joint Walls, Sparse Mineral Coating

2.0-3.0

Low Friction Coating(Chlorite,Mica, Talc, Clay) < 1mm thick

3.0-6.0

Thin Gouge, Low Friction or Swelling Clay 1-5 mm thick

6.0-10.0

Thick Gouge, Low Friction or Swelling Clay > 5mm thick

10.0-20.0

Compañía Minera San Gerónimo

7

3.4. La determinación del Numero Modificado de Estabilidad N’
se realizo como sigue
3.4.1 . Factor A
A= RCU/ σ1=144/16= 1.0
Para el Modelamiento se estimaron los valores delos Esfuerzos Insitu
considerando los Esfuerzos Geológicos presentes en la formación de
Yacimiento, las estructuras principales y las propiedades de macizo
rocoso. El resultado de la simulación numérica se presenta en la Figura 6.

Figura 6 . Resultado del Modelamiento Numérico de Diseño. del Caserón.

Compañía Minera San Gerónimo

8

3.4.2 . Cálculo del Factor B
El Factor B se...