diseño aflexccion pura viga rectangular

DISEÑO A FLEXIÓN DE UNA VIGA SIMPLEMENTE APOYADA


Se detallará a continuación distintos procedimientos para diseñar una viga, que no necesariamente representan la forma correcta de diseñar vigas, pero que mostrarán algunos resultados interesantes y sobre todo, una forma de pensar al momento de analizar las secciones, sus propiedades, y los resultados obtenidos.

La viga a diseñar es lasiguiente, una viga simplemente apoyada de 6[m] de luz, sometida a carga viva y carga muerta:



, donde:

qD = 1 [T/m]
qL = 2 [T/m]

La sección de la viga se ha definido de la siguiente manera, una sección rectangular con las siguientes medidas:



Utilizando los factores de mayoración de la norma, podemos obtener la carga de diseño:

qU = 1,2· qD + 1,6· qL
qU = 1,2· 1 + 1,6· 2qU = 4,4 [T/m]

Y del diagrama de momentos de la viga simplemente apoyada, obtenemos el momento de diseño:


MU = qU· L2/8
MU = 19,8 [Tm]
A.) Diseño Sin Acero A Compresión

En este punto se diseñará la viga sin refuerzo longitudinal superior, o en caso de que lo hubiera, no se considerará la su aporte.


Controlar Momento Nominal (Imponer Mn = Mu/Φ)

La forma usual de diseño esobtener un área de acero con la cual se obtenga la resistencia requerida, o sea, Mn ≥ Mu/Φ. Esto se logra condicionando las 2 ecuaciones de equilibrio de la sección (momento y axial) al momento deseado Mn, y considerando que no hay fuerza axial resultante (flexión pura), considerando también las ecuaciones de compatibilidad geométrica. El análisis de la sección es el siguiente:



Del dibujo,desconocemos: c, a, εs, As, Cc y Ts. Por compatibilidad geométrica (secciones planas), podemos obtener relaciones entre c y εs:



, asumiendo la distribución rectangular de esfuerzos propuesta por la norma, obtenemos a (β1 = 0,85 para fc’ ≤ 280 [kgf/cm2]):

a = β1· c = 0,85· c

Cc y la tensión Ts se obtienen directamente de:



Por lo que nos quedan solamente 2 incógnitas, As y c.Finalmente, del equilibrio de la sección, se obtienen las 2 ecuaciones básicas de flexión y fuerza axial, y las restringimos a las condiciones de diseño (N = 0, M = Mn), y tenemos un sistema de ecuaciones para obtener As y la fibra neutra c:



Suponiendo que el acero está fluido:


Y reemplazando en la ecuación del momento, y obligando a que el momento nominal cumpla con la resistenciarequerida (suponiendo Φ = 0,9):



Reordenando y evaluando:

1535,3125· c2 – 162562,5· c + 2200000 = 0

Despejando la ecuación cuadrática, se obtiene:

c = 15,9299cm

, de lo que se obtiene:

As = 13,7016cm2
εs = 0,00547463333
Φ = 0,9

Calculando el momento nominal:

Mn = 22 [Tm] = Mu/Φ

Se comprueba entonces que el acero está fluido (sino tendríamos que suponer locontrario y volver a despejar las ecuaciones con los términos correspondientes), y que Φ = 0,9 ya que εs > 0,005 (falla en tracción), sino, debería recomenzar con el nuevo factor (o tomar alguna consideración).

Sin embargo el área calculada no necesariamente se puede obtener con fierros, por lo que se debe intentar encontrar una combinación de fierros lo más ajustada posible (sobredimensionando) parano variar mucho los valores anteriores, aunque se debe recalcular de todas formas para comprobar. Se escoge en este caso poner 3 fierros de 16mm y 1 fierro de 32mm (3Φ16+Φ32). Se recalcula:

As = 14,0743cm2

De la ecuación de igualdad de fuerzas se despeja el eje neutro (suponiendo acero fluido):

c = 16,3632cm

Y de la compatibilidad geométrica:

εs = 0,00525022
Φ = 0,9

, con loque se corrobora el factor de reducción Φ y se concluye el diseño. El momento nominal final sería:

Mn = 22,48956 [Tm]

Y se comprueba la hipótesis de diseño:

Mn = 22,48956 [Tm] ≥ Mu/Φ = 22 [Tm]

FU = Mn/Mu = 1,135836 (factor de utilización)
Controlar Deformación del Acero (Imponer εs = 0,004)

A veces se busca, además de lograr la resistencia requerida a flexión, lograr que el...