Ejercicio Yacimiento Iii

Datos | | | | | | | | |
Ist = | 1570 | B/D | | | | | | |
Piny = | 1500 | lpca | | | | | | |
X = | 75 | % | | | | | | |
ht = | 60 | pies | | | | | | |
K | 1,8 | Darcys | | | | | | |
tiny | 40 | dias | | | | | | |
qoh = ? Si t remojo = | 12 | dias | | | | | | |
µo 1= | 160300 | cPs | @ | 60 | °F | | | |
µo2 = | 210 | cPs | @| 200 | °F | | | |
ρo = | 58 | lb/pie3 | | | | | | |
ρw = | 62,4 | lb/pie3 | | | | | | |
Co = | 0,55 | BTU/lb-F | | | | | | |
Cg = | 0,02 | BTU/PCN-°F | | | | | | |
Cw = | 1,0 | BTU/lb- °F | | | | | | |
Rw = | 1,0 | BN/BN | | | | | | |
Rg = | 0,0 | PCN/BN | | | | | | |
Pe = | 400 | lpca | | | | | | |
Pw = | 87 | lpca | | || | | |
Tyac. original = | 70 | F | | | | | | |
Khob = | 1,3 | BTU / h-pie- °F |   | rocas supra y subyacentes |
Difust = | 0,03 | pie2/ h |   |   | | | | |
Ms = | 35 | BTU / pie3-°F | | | | | |
re = | 80 | pies | | | | | | |
rw = | 0,330 | pies | | | | | | |
Consideración : Presión constante en el límite exterior del área de drenaje | | |Solución: SE APLICARA EL MODELO DE Bogerg y Lantz
Cálculos:
a-) Cálculo de Ts y Lv @ Piny = (1500 + 61) lpca, se le sumaron los 2 últimos dígitos de la C.I.
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Para esta interpolación se aplica la definición de pendiente de una recta, donde se toman 2 puntos conocidos de coordenadas (P, Ts) para determinar la Ts a la P de interés y luego 2 puntosde coordenadas (P, Lv) para determinar la Lv a la presión de interés. A continuación se ejemplificara para el caso de Ts a la Piny= 1561 lpcaSi m1 = ΔTs/ ΔP = (Ts2-Ts1)/(P2-P1) y m2 = (Ts-Ts1) / (Piny-P1) y aplicando consideraciones de que m1 = m2 por ser 2 pendiente de una misma recta, entonces:(620-600)/(1787-1543) = (Ts-600)/(1561-1543) , despejando Ts tenemos: Ts = 601 F . . . . .Análogamente se hace lo mismo para determinar Lv a Piny = 1561 lpca. Lv = 545,188 BTU/lb | | | | | | | | |
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b-) Cálculo de Qi en BTU/h ; Tasa de inyección de vaporQi = (350/24)*Ist *[Cw*(Ts -Tyac. original)+ X*Lv], donde Ist: Tasa de inyección de vapor B/D (equivalente)Qi = (350/24)*1570*[1.0*( 601-70) + (75/100)* 545.188] = 21530467,5 BTU / hc-) Cálculo de tD,Tiempo adimensional.TD = 4*Khob*Mob*t/ (MS^2 * ht^2) , donde:Khob: Conductividad termica de las capas supra y subyacentes , BTU/h-pie-°FMobt: Capacidad calorífica de las capas supra y subyacentes, BTU/PIE^3-°Ft: tiempo de inyección, horasMs: Capacidad calorífica de la arena, BTU/PIE^3-°Fht: espesor de la formación Entonces tD = 4*1.3*35*(40*24)/(35^2*60^2) = 0,03962 adimd-) Calculode F1; Función de Marx y LangenheimF1 = tD / (1 + 0.85*raíz(tD)) = (0.03962 / (1 + 0.85 * raíz(0.03962)) = 0,0339 adime-) Calculo de As; Área de la zona calentada en un tiempo t, en pie^2As = Qi*Ms*ht*F1/ [4*Khob*Mob*(Ts- Tyac. Original)]As= 21530467.5*35*60*0.0339 / [4*35*(601-70)] = 15839,362 pie^2En consecuencia: rh = (As/ Π) ^1/2 = (15839,362 /3.1416) ^1/2 = 71,005 piesf-) Asumimos que Ty =Tavg , obtenemos una Temperatura, a través de un promedio aritmético entre la Ts obtenida de las tablas de vapor y la Tyac. OriginalEntonces tenemos: Tavg = (Ts + Tyac. Original)/2 = (601+70)/2 = 335,74 °Fg-) Cálculo de las constantes a y b de la ecuación de Andradeµo = a*e^(b/T*) o Ln (µo) = Ln(a) + b/T*, Donde T* es la temperatura en grados absolutos (°F + 460, °R)Entonces: Ln(160300) = Ln(a) + b/(60 + 460) (1) Ln (210) = Ln (a) + b / (200 + 460) (2)Al resolver el sistema de ecuaciones se tiene: a = 4,3 E-09 y b = 16.253 h-) Cálculo de µoh @ Tavg y µoc @Tyac. Original (Aplicando la Ec. De Andrade)µoh = 4.3E-09*e^[16.253/(335,74+460)] = 3,154 cPsµoc= 4.3E-09*e^[16.253/(70 +460)] = 88400,79i-)Cálculo de qoc (Aplicando la Ec. De Darcy para flujo radial)qoc =...