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PROYECTOS

TEMA 7
Potencia y hélice
07.01 Introducción

07.02 Estimación de resistencia de remolque

Series sistemáticas.
Métodos estadísticos.
Método de A. Sirverleaf y J. Dawson
Validez del método
L/B
L/T
CB
L
V
Potencia absorbida.
Revoluciones del propulsor:
Buques de una línea de ejes.

Entre 6.4 y 7.7
Entre 15 y 19.
Entre 0.50 y 0.85.
Entre 120 m. y 360 m.
Menos de30 nudos.
Menos de 100000 H.P.
Entre 85 y 185 r.p.m.

Fórmulas
Velocidad límite

VB = (1.7 − 1.4 × C B )

Potencia y hélice
– 93 –

L
0.3048

PROYECTOS

Rendimiento del propulsor en aguas abiertas

η

= 1.30 − 0.55 × C B − 0.00267 × N

0

N = Revoluciones del propulsor, en r.p.m.
Rendimiento de la carena
Para CB < 0.80

η

H

= 0.385 + 0.7 × C B + 0.11

B
TPara CB ≥ 0.80

η

H

= 0.945 + 0.11

B
+ 20 × ( C B − 0.80 ) ×
T

⎛
⎜ 1.54 −
⎜
⎝

B ⎞ ⎞
⎛
⎜ 0.945 + 0.11 ⎟ ⎟
T ⎠ ⎟
⎝
⎠

Rendimiento rotativo relativo

ηR = 1.01
Rendimiento cuasipropulsivo

ηD = η0 × ηH × ηR
Factor de predicción de pruebas
Para L/0.3048 > 1000

CHI = 0.850
Para L/0.3048 ≤ 1000

⎛ 1000 − L × 3.28 ⎞
CHI = 0.85 + 0.00185 × ⎜
⎟100
⎝
⎠

2.5

Potencia absorbida a la velocidad límite. Condiciones de pruebas
3
VB
⎛ 75 ⎞ ⎛ 1 ⎞
23
DHPB = ⎜
⎟ × ⎜
⎟ × CHI × 0.71 × ( L × B × T × C B × 1.0137 ) ×
ηD
⎝ 76 ⎠ ⎝ 427.1 ⎠

Potencia absorbida a la velocidad V. Condiciones de pruebas

DHP = DHPB × PPB

Potencia y hélice
– 94 –

PROYECTOS

Siendo:

⎛ V ⎞
PPB = ⎜
⎜ V ⎟
⎟
⎝ B ⎠

4.167× ( V VB )

Potencia al freno a la velocidad V. Condiciones de servicio

BHP = DHP ×

S
ηM

Siendo:
S = Factor de servicio.
ηM = Rendimiento mecánico.

Método de Guldhamer y Harvald
Rango de aplicación:

0.15 < Fn < 0.45
0.50 < CP < 0.80
4.0 < LPP/∇1/3 < 8.0
– 3.0 < XB < 3.0
No facilita coeficientes propulsivos.

Método de Holtrop y Mennen
Rango de aplicación:

Fn < 0.450.55 < CP < 0.85
3.9 < LPP/B < 9.5
Rango de aplicación:
Tipo de buque
Petroleros,
bulkcarriers
Arrastreros, costeros,
remolcadores
Portacontenedores
Cargueros
Roll-on Roll-off,
ferries

Fnmáx
0.24

min
0.73

CP
max
0.85

L/B
min max
5.1
7.1

B/T
min max
2.4
3.2

0.38

0.55

0.65

3.9

6.3

2.1

3.0

0.45
0.30
0.35

0.55
0.56
0.55

0.67
0.750.67

6.0
5.3
5.3

9.5
8.0
8.0

3.0
2.4
3.2

4.0
4.0
4.0

Incluye fórmulas para la determinación de los coeficientes propulsivos.

Potencia y hélice
– 95 –

PROYECTOS

Método de Van Oortmersen
Método del canal de Wageningen para buques pequeños.
Rango de aplicación:

Fn < 0.50
0.50 < CP < 0.73
0.70 < CM < 0.97
3.0 < LPP/B < 6.2
1.9 < B/T < 4.0
8.0 < LPP < 80.05.0 < ∇ < 3000.0
– 7.0 < XB < 2.8
Incluye fórmulas para la determinación de los coeficientes propulsivos.

Método de Amadeo García
Este método puede emplearse para la predicción de la resistencia al
avance de pesqueros con formas de proa convencional o dotadas de bulbo.
El rango de aplicación viene determinado por los siguientes límites.

25 ≤ LPP ≤ 60
0.25 ≤ Fn ≤ 0.40
0.095 ≤ CB ×B/LPP ≤ 60
Método de Doust
Método para pesqueros, está basado en los estudios de la FAO.

Método de Mercier-Savitsky
Este método es válido para estimar la resistencia al avance de buques
de desplazamiento, incluso cuando se encuentran en la zona de preplaneo.
Las formas de pantoque redondo se ajustan más a este método que las de
codillo pronunciado.
El rango de aplicación viene determinadopor los siguientes límites.

1.0 ≤ Fn ≤ 2.0
Método de Ping-Zhong
Este método trató de mejorar los resultados del trabajo de Mercier–
Savitsky, haciéndolo más aplicable a formas de pantoque redondeado.
Los límites de variación de estas variables son los siguientes:

Potencia y hélice
– 96 –

PROYECTOS

1.5 < CV < 11.0
0.573 < CP < 0.764
0.00 < FT < 0.74
0.00 < F < 6.40
7.60 < IE <...