examen de analisis II

CAPÍTULO VI
DISEÑO DE LA MEJOR ALTERNATIVA DE REFORZAMIENTO PARA LOS DOS
EDIFICIOS ADYACENTES

6.1 DISEÑO DE VIGAS
6.1.1 Diseño por flexión
A partir de la cuantía mínima se ha calculado el área de acero mínima.
•

Cuantía Mínima (con sismo):

As (min)

As (min)

a=

 0.8 × f ´c × b × d

fy

≥
14 × bxd
 fy

= 5.7cm 2

As min× Fy
0.85 × f ' c × b

a

M u(min) = As min× 0.9 × fy d − 
2

Luego, de todas las combinaciones de la norma peruana se obtiene
una envolvente con el cual completo el acero si es que faltara para
posteriormente realizar las verificaciones del ACI.
6.1.2 Diseño por capacidad para corte
Lo primero que se hace es obtener los momentos nominales en función
al área de acero que sale del armado de acero longitudinal y seproceden a hallar los cortantes de las vigas según la fórmula que se
presenta a continuación:

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Vs =

Mn1 + Mn2
ln

Mn1

Mn2

Vs

Vs

Luego de hallar las cortantes se obtiene el diagrama de cortantes
debido a la carga muerta y a la carga viva. Finalmente se obtiene la
envolvente de las combinaciones.
Comb1 = 1.5 CM + 1.8 CV
Comb2= 1.25 CM + 1.25 CV + Ve1
Comb3 = 1.25 CM +1.25 CV +Ve2
Comb4= 1.25 CM + 1.25 CV - Ve1
Comb5 = 1.25 CM + 1.25 CV - Ve2
Comb6 = 0.9 CM + Ve1
Comb7 = 0.9 CM + Ve2
Comb8= 0.9 CM - Ve1
Comb9 = 0.9 CM - Ve2
Donde:
CM = Carga Muerta
CV = Carga Viva
Ve
= Carga debida a los sismos
Para los estribos se empleará acero corrugado de 3/8” y se cumple con
la siguiente expresión:

Vu < θ (Vc + Vs)
Vc = 0.53 f ' c.b.d

y

Vs =φAvfyd
s

Donde:
Vu = Cortante máximo a “d” de la cara
Vc = Cortante resistido por el concreto

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6.2 DISEÑO DE COLUMNAS
5.2.1 Cálculo de cuantía mínima y máxima
As mínimo = 0.01 x b x h
As máximo = 0.04 x b x h
6.2.2 Consideración de los Efectos de Esbeltez
6.2.2.1 Efectos Locales
Para tomar en cuenta los efectos locales de esbeltez dentro de cada
columna u otro elemento encompresión en el cual sus extremos estén
arriostrados lateralmente, los momentos amplificados obtenidos de un
análisis elástico de Primer Orden, deberán multiplicarse por el factor
calculado con:

Donde:
Cm: Factor que se relaciona el diagrama real de momento a un
diagrama equivalente de momento uniforme.
Pu: Resistencia requerida con respecto a la carga axial de compresión.
También se denominacarga axial última.
Pc: Carga crítica.

Los efectos locales de esbeltez podrán ser despreciados si:
ln / r < 34 - 12 M1 / M2
Donde:
ln: Longitud no apoyada del elemento en compresión. Puede tomarse
como la distancia libre entre losas de entrepisos, vigas u otros elementos
capaces de proporcionar un apoyo lateral al elemento en compresión.
r: Radio de giro de la sección transversal delelemento en compresión.
Puede ser calculado a partir de la sección total de concreto.

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M1: Momento flector menor de diseño en el extremo de un elemento en
compresión.
M2: Momento flector mayor de diseño en el extremo de un elemento en
compresión.
6.2.2.2 Efectos globales
Los efectos globales de esbeltez se deberán evaluar de acuerdo a una
de las expresiones siguientes:

A) Si seconocen las deformaciones laterales de los entrepisos, se
calculará g con la expresión:
Q = (Pu) ∆u / (Vu h)
Donde:
Q: Índice de estabilidad del entrepiso.
Pu: Suma de las cargas de diseño, muertas y vivas (cargas de servicio
multiplicadas por el factor de carga correspondiente) acumuladas
desde el extremo superior del edificio hasta el entrepiso considerado.

∆u: Deformación relativa entre elnivel superior y el inferior del entrepiso
considerado, debido a las fuerzas laterales amplificadas y calculada de
acuerdo a un análisis elástico de Primer Orden.
Vu: Fuerza cortante amplificada en el entrepiso, debida a las cargas
laterales.
h: Altura del entrepiso considerado.
De acuerdo al índice de estabilidad, los entrepisos se clasificarán en:
Si el índice de estabilidad Q es...