Ingless

Los valores de A0 y A1 en la figura 6.12
(kA)
Tensión (por unidad de V10)
A0 A1
0,01 0,875 0,681Fuente: Durbak, D. W. , PCGSE Newslett., 5,
1985.
• V10 es la tensión de descarga de 10 kA, 8/20 μs corriente, en kV
• Vss es el aumento de tensión de descarga para una conmutación asociada transitorios de corriente
,
parámetros lineales en kV se derivan de las siguientes ecuaciones [ 37]:Estas fórmulas no siempre ofrecen las mejores parámetros, pero son un buen punto de partida.
El procedimiento propuesto por el IEEE WG para determinar todos los parámetros se pueden resumir de la siguiente manera
[ 37]: 1.
Determinar los parámetros lineales (L0, R0, L1, R1, C) de la previamente a fórmulas, y obtener los
características no lineales de A0 y A1.
2. Ajustar A0 y A1 para quecoincida con el aumento de tensión de descarga.
3. Ajuste el valor de L1 para que coincida con el V10 las tensiones.
3. Modelo histerético
La tensión de descarga de un supresor de sobrevoltaje MO alcanza el máximo
antes de la descarga de corriente alcanza su propio pico. Esta dinámica
dependiente de la frecuencia se pueden incluir comportamiento mediante la adición de una
inductancia en seriecon la resistencia no lineal convencional, que
reproduce el comportamiento de MO de bloques de frecuencias bajas
corrientes de descarga. El V-I características de un supresor de sobrevoltaje MO
con una corriente de descarga ha aumentado un bucle histerética tendencia.
Por lo tanto, la inductancia en serie también debe ser lineal. El
circuito equivalente de un supresor de sobrevoltaje MO puedeconsistir en una
combinación de una serie de resistencias no lineales y un inductor no lineal, como se muestra en la figura
6.13 .
FIGURA 6.13
MO surge arrester
rápido delantero modelo para las subidas de tensión.
(De Kim, I. et al., IEEE
Trans. Entrega de potencia., 11, 834,
1996. Con permiso.)
Los principios del procedimiento para el cálculo de la inductancia no lineal del originalciclo de histéresis se presentaron en [ 38]. Una versión anterior de este modelo fue presentado en
[ 31].
4. Modelo de Protec
protec ed ed versión del modelo IEEE fue propuesto en [ 39]. Según los autores de
este modelo, la capacitancia C en el modelo que se muestra en la figura 6.11 pueden ser eliminados, ya que su
efecto es despreciable, y las dos resistencias en paralelo con lasinductancias se puede sustituir por una
sola resistencia R, de alrededor de 1 MΩ, colocado entre el modelo terminales para evitar problemas numéricos
, véase la figura 6.14 .
Este modelo no tiene en cuenta las características físicas de la soga,
y su principio de funcionamiento es similar a la del modelo IEEE: La
defi nición de las resistencias no lineales • c haracteristics A0 y A1 es el mismo que elde la
modelo IEEE.
• Los dos inductancias se calculan mediante las siguientes ecuaciones:

Donde

Vn el tope en tensión nominal (en kV)
V10 la tensión de descarga de 10 kA, 8/20 μs corriente (en kV)
V1/T2 la tensión de descarga de 10 kA fuerte pulso de corriente (en kV)
El tiempo T2 en V1/T2 no está precisada ya que puede variar entre 2 y 20, y cada fabricante
puede elegir el valorpreferido.
El valor V1/T2 es similar a la de onda (FOW) tensión de descarga defi ned en el
estándar IEEE [ 5].

FIGURA 6.14
Protec ed MO surge arrester rápido delantero modelo para las subidas de tensión. (De Pinceti, P. y Giannettoni, M. , IEEE Trans.
Entrega de potencia., 14, 393, 1999. Con permiso.)
El modelo se refinó en un trabajo posterior [ 40]. Se ha demostrado que siempre que V1/T2 noestá disponible
y el factor K es de más de 1.18 , la inductancia parámetros se pueden calcular
de la siguiente manera:

El ejemplo siguiente utiliza el modelo aprobado por la IEEE [ 37].
Ejemplo 6.2
El procedimiento para calcular los parámetros de la parte delantera modelo se aplique a una columna
arrester, con una altura total de 1,45 m, siendo V10 = 248 kV y 225 kV Vss = 3 para un ka,...