Liner
Páginas: 2 (337 palabras)
Publicado: 12 de septiembre de 2012
TRAMO LINER
Problema 1.- Realizar el diseño de cañería para el tramo liner analizando las cargas por colapso
reventamiento tensión y compresión, para esto se tiene la cañería liner de perforaciónde 9 5/8” el cual
está asentado a 14000 [ft] y fue perforado con una densidad de 16.8 LPG.
En el tramo anterior (intermedio) fue corrido un casing de 13 3/8” asentado a 11100 [ft] y perforado con
unlodo de 12 LPG actualmente se está perforando en 19000 [ft] con una densidad de 17.9 LPG.
Parar lograr un diseño con costo mínimo considerar el uso de combinación de cañerías no incluir seccionesmenores a 500 [ft] e ignore el análisis biaxial. Para los cálculos de las cargas asuma las consideraciones
necesarias.
La LOT por debajo del zapato del liner nos da una densidad de 18.4 LPG el linerestá colgado a 600 [ft]
por encima del zapato del tramo anterior (intermedio).
DATOS:
⁄
ñ
ñ
[]
⁄
[]
[]
SOLUCION:
DISEÑO AL COLAPSO
Consideraciones
Para el colapso del liner seencuentra lleno de lodo
actual de perforación.
El GPformación en la zona de pérdida de circulación es
0.465.
La presión externa en el tope del liner y en el zapato
es la presión hidrostáticaque ejerce el lodo con el que se
perforo el tramo anterior al liner.
El fluido de perforación cae hasta una profundidad “ha”
[
Del gráfico:
[]
Del grafico
[]
[]
[]
[]
[
]Reemplazando valores en la ecuación (1):
[
[
]
]
Colapso en el zapato
[
]
]
[
]
[
]
Reemplazando valores en la ecuación (2):
[
]
[
]
De la grafica, laselección de cañerías en base al análisis a la carga de colapso y reventamiento es:
OD
Casing [in]
Peso Nominal
[lb/ft]
Grado
Resistencia al
colapso [psi]
9 5/8
58.4
58
L-86P-110
7890
5310
Resistencia al
colapso
-SF = 0.85
9282
6247
COLAPSO (Fs = 0.85)
1. L – 80, 58,4
→
C=7890 [psi]
Por lo tanto, para graficar:
2. P – 110,47
→
[
]
[...
Problema 1.- Realizar el diseño de cañería para el tramo liner analizando las cargas por colapso
reventamiento tensión y compresión, para esto se tiene la cañería liner de perforaciónde 9 5/8” el cual
está asentado a 14000 [ft] y fue perforado con una densidad de 16.8 LPG.
En el tramo anterior (intermedio) fue corrido un casing de 13 3/8” asentado a 11100 [ft] y perforado con
unlodo de 12 LPG actualmente se está perforando en 19000 [ft] con una densidad de 17.9 LPG.
Parar lograr un diseño con costo mínimo considerar el uso de combinación de cañerías no incluir seccionesmenores a 500 [ft] e ignore el análisis biaxial. Para los cálculos de las cargas asuma las consideraciones
necesarias.
La LOT por debajo del zapato del liner nos da una densidad de 18.4 LPG el linerestá colgado a 600 [ft]
por encima del zapato del tramo anterior (intermedio).
DATOS:
⁄
ñ
ñ
[]
⁄
[]
[]
SOLUCION:
DISEÑO AL COLAPSO
Consideraciones
Para el colapso del liner seencuentra lleno de lodo
actual de perforación.
El GPformación en la zona de pérdida de circulación es
0.465.
La presión externa en el tope del liner y en el zapato
es la presión hidrostáticaque ejerce el lodo con el que se
perforo el tramo anterior al liner.
El fluido de perforación cae hasta una profundidad “ha”
[
Del gráfico:
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Del grafico
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[
]Reemplazando valores en la ecuación (1):
[
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]
Colapso en el zapato
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]
Reemplazando valores en la ecuación (2):
[
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]
De la grafica, laselección de cañerías en base al análisis a la carga de colapso y reventamiento es:
OD
Casing [in]
Peso Nominal
[lb/ft]
Grado
Resistencia al
colapso [psi]
9 5/8
58.4
58
L-86P-110
7890
5310
Resistencia al
colapso
-SF = 0.85
9282
6247
COLAPSO (Fs = 0.85)
1. L – 80, 58,4
→
C=7890 [psi]
Por lo tanto, para graficar:
2. P – 110,47
→
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