macrosc picamente en la Figura 8

macroscópicamente en la Figura 8.
 

Fig. 6- Curvas de tracción para uniones soldadas de la superaleación Haynes 230® a 570 y 650 ºC.
 
Tabla 2- Resultados de los ensayos de tracción a altas temperaturas para la soldadura de Haynes 230®. Se muestran los valores medios, obtenidos tras la realización de 3 ensayos.

 

Fig. 7- Comparación de las propiedades de tracción del Haynes 230® y susoldadura.
 

Fig. 8- Probetas de tracción ensayadas a a) 570 ºC y b) 650 ºC. El origen del fallo se localiza en las cercanías de la soldadura.
 
Estudio fractográfico
En la Figura 9 se presentan, a modo de ejemplo, dos superficies de fractura de las probetas con soldadura rotas. Todas ellas presentan microcavidades, propias de la fractura dúctil. Por tanto, las uniones soldadas de Haynes 230® mantienenla ductilidad.
 

Fig. 9- Superficies de fractura de las uniones soldadas de Haynes 230® ensayadas a tracción a altas temperaturas.
 
La caracterización microestructural de las uniones soldadas ha mostrado la existencia de diversas microestructuras. Sin embargo, según se acaba de comentar, el origen de la fractura se sitúa en una microestructura preferencial (en las inmediaciones de la soldadura).Con el propósito de identificar dicha microestructura, se han pulido y atacado metalográficamente secciones provenientes de distintas probetas, obtenidas según se ilustra en la Figura 10.
 

Fig. 10- Obtención de secciones con el objetivo de determinar la microestructura causante del fallo.
 
Los resultados de este estudio han concluido que la fractura de las uniones soldadas de Haynes 230® estágobernada por la microestructura de la zona afectada por el calor, puesto que en todas las probetas analizadas se ha detectado la presencia de dicha microestructura en el perfil de fractura. Como ejemplo, se muestran las Figuras 11 y 12. En todas las probetas rotas, uno de los trozos contiene la soldadura prácticamente íntegra y el opuesto está formado mayoritariamente por material base (véasela Figura 8). No obstante, independientemente del trozo analizado, se comprueba que en el perfil de fractura siempre existen los granos distorsionados propios de la zona afectada térmicamente (Figuras 11 y 12).
 

Fig. 11- Perfil de fractura de una probeta ensayada a 570 ºC. Se destaca en color rojo la presencia de la microestructura característica de la zona afectada por el calor.
 

Fig. 12- Perfilde fractura de una probeta ensayada a 650 ºC. Se destaca en color rojo la presencia de la microestructura característica de la zona afectada por el calor.
 
La debilidad mecánica de la zona afectada por el calor en superaleaciones de base níquel y específicamente en Haynes 230® ha sido señalada por otros autores [6,12]. En algún caso, se ha detectado la presencia de defectos de soldadura en lasuniones soldadas. Así, en la Figura 13 a) se marca una unión fría debida posiblemente a que el material de aporte no llega a fundir y se deposita encima. Durante el ensayo de tracción, este defecto da lugar a una grieta que desencadena la fractura. Esto se verifica en la Figura 13 b).




















Fig. 13- a) Defecto de soldadura en una de las muestras, b) formación de una grieta a partir deldefecto de soldadura.
 
3.5. Ensayos de fluencia lenta a altas temperaturas
Los ensayos se han realizado a 650 ºC y a distintos niveles de carga. Se han seguido las directrices de la norma ASTM E139-00 [13].En todos los casos se ha llegado a una deformación final del 5% para lo cual se han requerido distintos tiempos. Las curvas de creep se presentan en la Figura 14. Se han añadido los resultadosdel material base a modo de comparación. Los ensayos se han llevado a cabo a carga constante y, en consecuencia, los valores de tensión del gráfico están referidos al área inicial (tensión ingenieril).
 

Fig. 14- Curvas deformación-tiempo para los distintos ensayos de fluencia lenta realizados sobre el Haynes 230® (material de partida y uniones soldadas).
 
Los resultados se han analizado...