Parte 2 Ejercicio Puentes

MTO incremental Estudio Lanzamiento

Dimensión pretensado lanzamiento

Ejemplo: Tres-Span Paso Inferior

Seccion 6.3.9


hoja 8


Capacidad de flexión máxima se ha calculado sobre la base del límite elástico.
Como se muestra en el gráfico de la derecha, sin embargo la platea elástico del acero que se utilizará (barras laminadas en caliente, con la etiqueta "I" en la figura) es relativamentecorto y la región de endurecimiento por deformación es relativamente largo.
Podemos realizar un cálculo más refinado de la capacidad de flexión para tener en cuenta para este comportamiento del acero de pretensado que se utilizará

Comenzando por estimar las tensiones en el acero en estado límite ultimo basado en el bloque de la tensión calculada anteriormente:

REFERENCIAS
Profundidad deleje neutro, c 0.180 m
Deformación última a compresión extrema 0.0035 CHBDC clause 8.8.3.(c) (Csa 2000)
Profundidad efectiva del refuerzo a la tracción, d 2.34 m Seccion 6.3.9, Hoja 3
Aumento de la tensión en el acero 0.042
A partir del pre-deformación 0.0033 0.6fpu/Ep
Deformación total en acero de pretensado 0.045
El esfuerzo en el acero pretensado en estado límite último 153 ksileer del grafico
Resistencia a la tensión real de la barra 153 ksi leer del grafico
Ratio de esfuerzo a resistencia a la tracción 0.98
Así que para el grado 1100 bares, esperaríamos un
Esfuerzo último de 1079 MPa
Recalcular estado de equilibrio a la flexión:
Fuerza de rendimiento 35214 KN
Fuerza de rendimiento factorizada 31692 Kn
Profundidad del bloque rectangular detensiones 0.170 m
Profundidad del eje neutro 0.208 m
Aumento de la tensión en el acero 0.036
Deformación total en acero de pretensado 0.0392
El esfuerzo en el acero pretensado en estado límite último 152 ksi leer del grafico
Ratio de esfuerzo a resistencia a la tracción 0.97
El esfuerzo en grado 1100 bares en el fracaso a la flexión 1072 Mpa
Así que la iteración converge rápidamente
Revisandola resistencia a la flexión:
Brazo de palanca: 2.25m
Capacidad de flexión factorizada 71460 KN*m
1,2 veces de craqueo momento 64346 KN*m Seccion 6.3.9, hoja 6
Así que la capacidad de flexión revisada es superior a 1,2 veces el momento de figuración.
Calculado previamente la capacidad de flexión 62244 KN*m Seccion 6.3.9, hoja 2
La nueva capacidad de flexión / capacidad de flexiónanterior 1.15

Es razonable inferir que una proporción similar se aplicará a momento positivo.
Anteriormente computarizada capacidad de momento positivo 32407 KN*m Seccion 6.3.9, hoja 3
Revisado capacidad de momento positivo 37205 KN*m
1,2 veces de craqueo momento 34681 KN*m Seccion 6.3.9, hoja 6
Así que la capacidad de flexión revisada es superior a 1,2 veces el momento defiguración.
Requisitos mínimos de refuerzo son por lo tanto satisfechos.
RESUMEN
Así que proporcionar los siguientes tendones de lanzamiento:
1. losa superior: 32 tendones
2. losa inferior: 16 tendones
Todos los tendones son 36 mm de diámetro, grado 1100 barras usadas








MTO incremental Estudio Lanzamiento

Compruebacion cizalla durante el lanzamiento

Ejemplo: Tres-Span PasoInferior

Seccion 6.3.10


hoja 10

This section presents a simple check of shear demand and capacity for the superstructure reinforced longitudinally with launching tendons.
Aunque la demanda de cizalla es menor durante el lanzamiento debido a la ausencia de carga muerta superpuesta y carga viva, la capacidad es también menor que la capacidad de corte de la estructura completa, debido a la ausenciade los tendones drapeadas
DEMANDA
La demanda máxima de cizallamiento se produce antes de la nariz aterriza en el pilar.
Peso muerto 160 KN/m Seccion 6.2.3, hoja 1
Cizalladura máxima (en el muelle) 4460 KN
Factor de carga 1.1
Cizalla factorizada 4906 KN
Cizalla factorizada por alma 2453 KN


CAPACIDAD
Es conservador asumir un modelo cercha ángulo de 45 grados, con...