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. CAPÍTULO 4 FLUJO MULTIFÁSICO EN TUBERÍAS VERTICALES IADL
2. OBJETIVO Y CONTENIDO Objetivo: Conocer los métodos para calcular caídas de presión en flujo multifásico vertical. Contenido: 4.1 Correlaciones 4.2 Modelos Mecanísticos IADL
3. INTRODUCCIÓN La mayor parte de la presión disponible se consume al transportar los fluidos del yacimiento a la cabeza del pozo; por lo que es de sumaimportancia realizar un evaluación precisa de la presión a lo largo de dicha tubería .Al hacerlo conjuntamente con un análisis integral del sistema de producción, es posible :a) Diseñar las tuberías de producción y líneas de descarga. b) Diseñar aparejos de producción artificial. c) Obtener la presión de fondo fluyendo, sin intervenir los pozos. d) Calcular el efecto de los estranguladores sobre elgasto. e) Determinar la vida fluyente de los pozos f) Corroborar los datos obtenidos con las correlaciones para su ajuste. IADL
4. COMPORTAMIENTO EN TUBERÍAS VERTICALES Cuando el flujo es vertical las caídas de presión por aceleración son muy pequeñas por lo que el gradiente de presión debido a la misma generalmente se desprecia.  p   p   p         L T  L e  L  f En estétema sólo se verán los métodos de Poettmann y Carpenter, Orkiszewski, Beggs y Brill y el método gráfico de Gilbert. IADL
5. CAÍDAS DE PRESIÓN EN LA T. P Representación cualitativa de las caídas de presión por T.P. con la variación del gasto de líquido. IADL
6. CAÍDAS DE PRESIÓN EN LA T. P Representación cualitativa de las caídas de presión por T.P. con la variación del diámetro. IADL
7. RELACIÓNDE SIGNOS, ASOCIADOS A CADA TÉRMINO DE CAIDAS DE PRESIÓN, CON EL TIPO DE FLUJO Y LA PRESIÓN CONOCIDA P pe - pe + pf - pf +PP pe + pe - pf - pf + P IADL
8. CORRELACIONES PARA FLUJO MULTIFÁSICO EN TUBERÍAS VERTICALES Poettman y Carpenter La densidad de la mezcla se obtiene en función de las (1952) propiedades de los fluidos. GRUPO I No considera resbalamiento entre las fases. Baxendell yThomas (1961) No distingue patrones de flujo. Fancher y Brown (1963) Factor de fricción se obtiene de manera empírica. La densidad de la mezcla se obtiene en función del efecto Hagendorn y Brown del colgamiento. GRUPO II Factor de fricción se obtiene correlacionando (1965) propiedades combinadas del gas y del liquido. No distingue patrones de flujo. Considera resbalamiento entre fases. Ladensidad de la mezcla se obtiene en función del efecto del colgamiento. Duns y Ros (1963) Factor de fricción se obtiene correlacionando propiedades GRUPO III Orkiszewski (1967) del gas y del liquido. Beggs y Brill (1973) Si distingue patrones de flujo. Gould y Tek (1974) Considera resbalamiento entre fases. IADL
9. MÉTODO DE POETTMAN Y CARPENTERE 1952 publicaron un procedimiento analítico paradeterminar las caídas de presión en tuberías verticales con flujo multifásico. Su ecuación principal fue desarrollada a partir de un balance de energía entre dos puntos dentro de la tubería de producción.  f tp qo M   2 P 1    ns  5 L 144   2.979 x10  ns d  5 Donde: qo (bl/día)M (lbm/bl) NOTA: Δp/ΔL(psi/pie) Para flujo anular el valor de d5, se sustituye por :ρns (lbm/pie3) (d2ci -d2te)(dci - dte)d (pg) IADL
10. MÉTODO DE POETTMAN Y CARPENTEREl factor de fricción se determinó aplicando la ecuación anterior y datos medidos de presiones de fondo de 49 pozos fluyentes y con sistema de bombeo neumático. Los valores de ftp así obtenidos se correlacionaron con el numerador del número de Reynolds, que expresado en unidades prácticas queda: qo M dv ns  2.124 x 10 3 d NOTA:Para flujo anular el valor de qoM/d, se sustituye por: qM/(dte + dci) IADL
11. MÉTODO DE POETTMAN Y CARPENTERF ancher y Brow ampliaron el trabajo para gastos bajos. Baxendell y Thomas completaron los estudios anteriores, para ser aplicables a pozos con altos gastos y flujo por el espacio anular. IADL
12. MÉTODO DE POETTMAN Y CARPENTER IADL
13. MÉTODO DE POETTMAN Y CARPENTER IADL
14. MÉTODO DE...