Puentes

Memoria de cálculo Galpon Astilleros
Para el cálculo de ha conciderado lo siguiente: a) Acero A42-27 ES para todos los perfiles . b) Soldadura con electrodos A 60XX c) Acero A63-42 H con resaltes para estructuras de hormigón armado. d) Norma de cargas permanentes y sobrecargas de uso Nch 1537,c79 e) Norma para el cálculo estrutural en acero Nch 427.cr76

1.- Determinación de cargas de diseño.a) Peso propio de la estructura (por programa). b) Viento: presión básica 70 kg/m2. de 0 a 4m. presión básica 95 kg/m2. de 4 a 7m. b.1) Sotavento: -10 kg/m b.2) Barlovento: -228kg/m b.3) Lateral presión: 336 kg/m de 0 a 4m 456 kg/m de 7 a 7m. b.4) Lateral succión: 168 kg/m de 0 a 4m 228 kg/m de 7 a 7m. d) Sobrecarga techo =40 kg/m2 ==> 40x6.0 = 240 kg/m.

1) CALCULO DE COSTANERAS

Px PPx=P*COSaº

Y

Py=P*SENaº,

Py X X aº

Y
COSTANERA: A 42-27ES PESO KG 125/50/15/2 3,8 AREA CM2 4,84 E KG/CM2 2.100.000 Ix CM4 116,4 Wx CM3 18,6 i CM 4,91 Iy CM4 16,16 Wy CM3 4,7 i CM 1,83

CARGAS QUE AFECTAN CALCULO DE COSTANERAS PESO PROPIO SOBRECARGAS PLANCHA CUBIERTA PRESION BASICA VIENTO NIEVE MONTAJE Pp= SC= Pc= Pb= N= Mj= 3,80 KG/ML 35 KG/M2 5 KG/M2 70 KG/M2 125 KG/M3 nieve 100 KG-1-

FACTORES A CONSIDERAR CARGA DE NIEVE PENDIENTE CUBIERTA C0Saº SENaº APORTE SUPERFICIE Ac Ac*COSaº DISTANCIA DE APOYO COSTANERAS CARGAS TOTALES Ppt SCp Vb Vs N(Hn) Mj = = = = = = 8,80 34,36 -11,97 -28,00 0,00 100 KG/M KG/M KG/M KG/M KG/M kg peso costanera y plancha sobrecarga proy. En plano horizontal FUERZA VIENTO BARLIVENTO fuerza viento sotavento peso de nieve proyectada en planohorizontal carga puntual por efecto de montaje Hn= aº= = = = = = 0 M 11 = 0,98 0,19 1 0,98 600 m m cm DIST. ENTRE COSTANERAS AREA PROYECTADA HORIZONTAL 0,19198622 RADIANES

COMBINACION DE CARGAS 1.2.Ppt+SCp (Ppt+0,5SCp+V+N)*0,75 = = 43,16 10,50 -1,52 3.4.(Ppt+Mj)*0,67 (Ppt+SC+N)*0,75 = = KG/M KG/M KG/M SE USA COMP. VIENTO Vb SE USA COMP. VIENTO Vs

SE ANALIZA EN CALCULO DE MOMENTOS 32,37 KG/MCALCULO DE MOMENTOS SEGÚN COMPONENTES X-Y P= CARGA MAS DESFAVORABLE Px = Py = PCOSaº = PSENaº = = 0,42 KG/CM 0,08 KG/CM 43,16 KG/M Mx My = 19.064 KG-CM 329 KG-CM 0,43 KG/CM

(Ppt+Mj)*0,67 Mx = My =

12.470 KG-CM 1.354 KG-CM

SOLICITACIONES DE DISEÑO Mxd = Myd =

Fm=1,620 kg/cm2 19.064 KG-CM 1.354 KG-CM fmx = fmy = fmx+fmy < 1.311 < Fm 1.620 ok. 1.023 KG/CM2 288 KG/CM2

COMPROBACION :

-2-2) VERFICACION MARCO TIPO

ESFUERZOS CALCULADOS POR PROGRAMA COMPUTACIONAL CYPECAD-3D. MATERIAL UTILIZADO Mód.Elást. Mód.El.Trans. Lím.Elás.\Fck (Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) 2100000.00 807692.31 2700.00 Co.Dilat. Peso Espec. Material (m/m°C) (Kg/dm3) 1.2e-005 7.85 Acero (A42-27ES)

a) Verificación Marco tipo Cargas máximas a compresión en las siguientes barras. 41 42 42 43 43 37 37 36 36 34 3432 11.747 11.771 13.600 13.585 11.537 8.949 Kg Kg Kg Kg Kg Kg L= L= L= L= L= L= 100 100 100 100 100 100 cm cm cm cm cm cm

-3-

i) Determinación de Carga Admisible Perfil C150x50x4 A= iy= K= Pandeo local b/e= h/t = 10,50 < 10.9 No hay 33,50 < 38 No hay 9,47 1,47 0,65 Perfil C150x50x5 A= iy= K= Pandeo local b/e= h/t = 8,00 < 10.9 No hay 26,00 < 38 No hay 11,68 1,46 0,65

Calculo de latensión admisible de compresión pandeo por flexión (Ffc) para cada tramo si KL/i < Ce ==> con Ce = Ce = fc = P/A Ffc =12/23(1+0.5(KL/i/Ce)^2)QsFf Esbeltez de Euler

(2PI^2 E/Qs Ff)^0.5 123,91

Tensión de trabajo

barra 41 42 42 43 43 37 37 36 36 34 34 32

Largo 100 100 100 100 100 100

KL/i 44,22 44,22 44,22 44,22 44,22 44,22

Ffc 1319,00 1319,00 1319,00 1319,00 1319,00 1319,00

perfilfc(T. Traba.) C 150x50x4 1240,44 C 150x50x4 1242,98 C 150x50x5 1164,38 C 150x50x5 1163,10 C 150x50x4 1218,27 C 150x50x4 944,98

fc < fc < fc < fc < fc < fc <

Ffc Ffc Ffc Ffc Ffc Ffc

O.K. O.K. O.K. O.K. O.K. O.K.

Luego el perfil canal C150x50x5 y C150x50x5 cumplen con las cargas de trabajo.

Verificación de diafgonales Perfil 2 L 40x40x3 A 42-27 ES L= 80 cm A= 4,5 cm2 i= 1,25 cm K=...