Sap2000

Formulario 06
Cálculo de Correas
Viento en cubierta1 (figura 1)

qe = qb ⋅ C e ⋅ Cp
• Coeficiente de presión exterior Cpe Hipótesis 1. Viento en la dirección transversal de la nave.

Figura 1. Viento en cubierta a dos aguas. -45º ≤ θ ≤ 45º

Zonas más desfavorables: F y J Si el área de influencia A está comprendida entre 1 y 10 m2, se aplicará la expresión: CPA = CPA,1 + (CPA,10 – CPA,1)· log10 A
• • Valores de presión Valores de succión

Hipótesis 2. Viento en la dirección longitudinal de la nave.

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Anejo 4 de este documento. 1

Estructuras de acero.

Formulario 06

Figura 2. Viento en cubierta a dos aguas. 45º ≤ θ ≤ 135º

Zonas más desfavorables: F e I Si el área de influencia A está comprendida entre 1 y 10 m2, se aplicará la expresión: CPA = CPA,1 + (CPA,10 –CPA,1) · log10 A Recogiendo las recomendaciones del Anejo 1 de este documento respecto a las situaciones más desfavorables del coeficiente de presión interior Cpi, y teniendo en cuenta que Cp = Cpe + Cpi , se tiene:
• • Presión: Cp = Cpe + 0,5 ⋅ Cpe = 15 ⋅ Cpe . Esta situación se da en el faldón , frontal. Succión: Cp = Cpe + 0,7 ⋅ Cpe = 17 ⋅ Cpe .Esta situación se da en el faldón , dorsal. Secontinúa atendiendo únicamente a las presiones.
Nieve
qn = µ ⋅ S k

El coeficiente de forma de la cubierta, al ser una cubierta con inclinación menor de 30º, µ = 1.

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Resumen de acciones
Acciones permanentes G Peso cubierta Peso propio correa Acciones variables Q Q1 viento Q2 nieve kN/m kN/m

qy

γ G ⋅ G y + γ Q ⋅ Q1y + γ Q ⋅ ψ 02 ⋅ Q 2 y γ G⋅ G y + γ Q ⋅ Q 2 y + γ Q ⋅ ψ 01 ⋅ Q1y γ G ⋅ G z + γ Q ⋅ Q1z + γ Q ⋅ ψ 02 ⋅ Q 2 z γ G ⋅ G z + γ Q ⋅ Q1z + γ Q ⋅ ψ 02 ⋅ Q 2 z

qz

Coeficientes de simultaneidad Ψ0 Viento Nieve 0,6 0,5 Ψ1 0,5 0,2 Ψ2 0 0

De las dos combinaciones propuestas, con el viento como acción variable fundamental en primer lugar y la nieve como acción variable fundamental en las segundas combinaciones, puede comprobarseque son estas últimas las más desfavorables.
q

l

l

Figura 3. Modelo de cálculo de la correa.

La correa se va a montar como una viga continua de dos vanos, con una separación entre apoyos de l m, siendo l la separación entre pórticos. Las expresiones que determinan los momentos flectores y esfuerzos cortantes son:

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My = k 1 ⋅ qz ⋅ l 2Q y = k 4 ⋅ qy ⋅ l
2

( n ) + (M ) l
z

Mz = k 2 ⋅ q y ⋅ l

( n)

n

Q z = k 4 ⋅ qz ⋅ l +

My
l

siendo n el número de tramos en que las tirantillas, si se colocan, dividen el faldón, y k1, k2, k4 coeficientes definidos en el Anejo 5 de este documento, en el que se tiene en cuenta el montaje de la correa.
Comprobación a cortante y flexión:

En principio, se comprueba si sepuede despreciar la reducción del momento plástico resistido por la sección debido al esfuerzo cortante (Anejo 1, Apartados 3 a 6). Si se puede despreciar el efecto del cortante, se realizará la comprobación a flexión esviada descrita en el Apartado 6 del Anejo 1. Los valores tabulados de los módulos plásticos de secciones en doble te de ala estrecha se recogen en el Anejo 6.
Comprobación a flechaAcciones de corta duración irreversibles:

∑G
j≥1

k,j

+ Qk,1 + ∑ ψ 0,i ⋅ Qk,i
i>1

Las combinaciones posibles son: G y + Q1 + ψ 0,2 ⋅ Q 2 y G y + Q 2 + ψ 0,1 ⋅ Q1

Acciones de corta duración reversibles:

∑G
j≥1

k,j

+ ψ1,1 ⋅ Q k,1 + ∑ ψ 2,i ⋅ Q k,i
i>1

Las combinaciones posibles son: G y + ψ 1,1 ⋅ Q1 + ψ 2,2 ⋅ Q 2 y G y + ψ 2,2 ⋅ Q 2 + ψ 2,1 ⋅ Q1

Estructuras deacero.

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Acciones de larga duración:

∑G
j≥1

k,j

+ ∑ ψ 2,i ⋅ Q k,i
i>1

G y + ψ 2,1 ⋅ Q1 + ψ 2,2 ⋅ Q 2

Por tanto, se calculará la deformación máxima con el mayor valor calculado, qz (kN/m) La flecha máxima se puede calcular mediante la expresión,
δ max k 3 ⋅ q zk ⋅ l 4 ≈ Ιy

donde el significado de las variables se describe en el Anejo 5.

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