Tablas De Excel
Páginas: 12 (2868 palabras)
Publicado: 15 de octubre de 2012
CÁLCULOS ELÉCTRICOS
- BASE DE CÁLCULO La previsión de cargas se hará de acuerdo con lo establecido en la ITC-BT-10 del actual REBT, así como con lo establecido en la UNE-20460.
A este efecto, citar que en el cálculo de circuitos destinados a Tomas de Corriente (TC) se considerará el factor de simultaneidad dado por:
ks = 0 ,1 +
0 ,9 N
siendo N el número de tomas de corriente delcircuito.
El cálculo para la obtención de las secciones de las distintas líneas y sus protecciones, se realiza teniendo en cuenta: la intensidad máxima admisible de los conductores de acuerdo con las tablas de la norma UNE 20.460-5-230 y su anexo Nacional para cables aislados, o en algunos casos, las tablas contenidas en el Reglamento electrotécnico para baja tensión, y que la caída de tensión queno sobrepase los valores establecidos por el Reglamento en la ITC-BT-19 apartado 2.2.2 para las instalaciones interiores y en la ITC-BT-09 punto 3 para instalaciones de alumbrado exterior.
Así mismo, se tendrá en cuenta para el cálculo lo prescrito por el Reglamento en la ITC-BT47 apartado 3 para motores, lo que indica la ITC-BT-44 apartado 3.1 para lámparas de descarga y lo indicado en laITC-BT-29 apartado 9.1 para locales con riesgo de incendio o explosión.
El proceso de cálculo, con las fórmulas utilizadas es el siguiente:
Intensidad de cálculo:
Ic = Pc , A donde: c1 ⋅ V ⋅ cos ϕ
PC es la Potencia de cálculo (W) c1 =
3 para circuito trifásico 1 para circuito monofásico V es la Tensión (V)
La intensidad máxima admisible se obtiene a través de las tablas de la norma UNE20.4605-230 y su anexo Nacional para cables aislados, o en algunos casos, las tablas contenidas en el Reglamento electrotécnico para baja tensión en las Instrucciones Técnicas correspondientes (por ejemplo tablas A1 y tablas 1 y 2 de la ITC-BT-19 del REBT de abecedario). La intensidad máxima
admisible se corregirá con los factores de corrección oportunos cuando las condiciones de instalacióndifieran de las contempladas en la tabla utilizada, siendo:
I' adm = I adm ( tablas ) ⋅ fcorrección El factor de carga será:
fc arg a = Ic I' adm
En el caso de locales con riesgos de incendio o explosión fcarga< 0,85. Caída de tensión:
c ⋅ P .⋅ L ⎛ 1 ⎜1 + e= 2 c ⎜ kθ ⋅ s ⋅ V ⎝ eRX ⎞ ⎟,V ⎟ ⎠
donde: c2 = 1 para circuito trifásico 2 para circuito monofásico PC es la Potencia de cálculo (W) Les la longitud del circuito (m) kθ es la conductividad a la tmáxima del cable (en adelante θ2)(70º p/PVC y 90º p/XLPE), y vale:
k Cobre PVC XLPE
56 1,20
35 1,20
56 1,28
35 1,28
Aluminio
Podría calcularse la temperatura real a la que estará el cable, para aquellos casos de circuitos de gran longitud y escasa potencia (en los que predominará el criterio por caída de tensión),mediante la expresión siguiente:
θ = θ amb + fc2arg a ⋅ (θ 2 − θ amb )
en este caso, la conductividad k de la tabla anterior tendría que dividirse por el valor:
1 + 0.004 ⋅ (θ − 20 ) en lugar de por 1,2 o por 1,28, según sea PVC o XLPE. En las expresiones anteriores: s es la sección del conductor (mm²)
eRX = X ⋅ sen ϕ coeficiente constante para cada tipo de cable. Tabla A4.66. Para seccionesinferiores a 35 mm², el término
1 eRX
R ⋅ cos ϕ
es despreciable.
θamb: Temperatura ambiente, considerada igual a 40ºC en instalaciones al aire y 25ºC en
enterradas (en España).
Sección por cortocircuito: La máxima energía especifica pasante que admite el cable será:
2 IS ⋅ t = k 2 ⋅ s 2
por tanto: Is = k 2 ⋅s 2 5
donde: IS es la intensidad máxima soportada por el cable duranteun cortocircuito en 5 seg.(A) t es el tiempo de actuación de la protección = 5 seg k es una constante dependiente del tipo de material aislante y del material conductor empleado (A · s1/2/mm) y vale:
Según UNE 20460-90/4-43 para PVC y UNE 21123 para XLPE PVC XLPE Cobre Aluminio 115 76 143 94,48
En el REBT se proporcionan tablas de densidad máxima de corriente en cortocircuito, siendo el...
- BASE DE CÁLCULO La previsión de cargas se hará de acuerdo con lo establecido en la ITC-BT-10 del actual REBT, así como con lo establecido en la UNE-20460.
A este efecto, citar que en el cálculo de circuitos destinados a Tomas de Corriente (TC) se considerará el factor de simultaneidad dado por:
ks = 0 ,1 +
0 ,9 N
siendo N el número de tomas de corriente delcircuito.
El cálculo para la obtención de las secciones de las distintas líneas y sus protecciones, se realiza teniendo en cuenta: la intensidad máxima admisible de los conductores de acuerdo con las tablas de la norma UNE 20.460-5-230 y su anexo Nacional para cables aislados, o en algunos casos, las tablas contenidas en el Reglamento electrotécnico para baja tensión, y que la caída de tensión queno sobrepase los valores establecidos por el Reglamento en la ITC-BT-19 apartado 2.2.2 para las instalaciones interiores y en la ITC-BT-09 punto 3 para instalaciones de alumbrado exterior.
Así mismo, se tendrá en cuenta para el cálculo lo prescrito por el Reglamento en la ITC-BT47 apartado 3 para motores, lo que indica la ITC-BT-44 apartado 3.1 para lámparas de descarga y lo indicado en laITC-BT-29 apartado 9.1 para locales con riesgo de incendio o explosión.
El proceso de cálculo, con las fórmulas utilizadas es el siguiente:
Intensidad de cálculo:
Ic = Pc , A donde: c1 ⋅ V ⋅ cos ϕ
PC es la Potencia de cálculo (W) c1 =
3 para circuito trifásico 1 para circuito monofásico V es la Tensión (V)
La intensidad máxima admisible se obtiene a través de las tablas de la norma UNE20.4605-230 y su anexo Nacional para cables aislados, o en algunos casos, las tablas contenidas en el Reglamento electrotécnico para baja tensión en las Instrucciones Técnicas correspondientes (por ejemplo tablas A1 y tablas 1 y 2 de la ITC-BT-19 del REBT de abecedario). La intensidad máxima
admisible se corregirá con los factores de corrección oportunos cuando las condiciones de instalacióndifieran de las contempladas en la tabla utilizada, siendo:
I' adm = I adm ( tablas ) ⋅ fcorrección El factor de carga será:
fc arg a = Ic I' adm
En el caso de locales con riesgos de incendio o explosión fcarga< 0,85. Caída de tensión:
c ⋅ P .⋅ L ⎛ 1 ⎜1 + e= 2 c ⎜ kθ ⋅ s ⋅ V ⎝ eRX ⎞ ⎟,V ⎟ ⎠
donde: c2 = 1 para circuito trifásico 2 para circuito monofásico PC es la Potencia de cálculo (W) Les la longitud del circuito (m) kθ es la conductividad a la tmáxima del cable (en adelante θ2)(70º p/PVC y 90º p/XLPE), y vale:
k Cobre PVC XLPE
56 1,20
35 1,20
56 1,28
35 1,28
Aluminio
Podría calcularse la temperatura real a la que estará el cable, para aquellos casos de circuitos de gran longitud y escasa potencia (en los que predominará el criterio por caída de tensión),mediante la expresión siguiente:
θ = θ amb + fc2arg a ⋅ (θ 2 − θ amb )
en este caso, la conductividad k de la tabla anterior tendría que dividirse por el valor:
1 + 0.004 ⋅ (θ − 20 ) en lugar de por 1,2 o por 1,28, según sea PVC o XLPE. En las expresiones anteriores: s es la sección del conductor (mm²)
eRX = X ⋅ sen ϕ coeficiente constante para cada tipo de cable. Tabla A4.66. Para seccionesinferiores a 35 mm², el término
1 eRX
R ⋅ cos ϕ
es despreciable.
θamb: Temperatura ambiente, considerada igual a 40ºC en instalaciones al aire y 25ºC en
enterradas (en España).
Sección por cortocircuito: La máxima energía especifica pasante que admite el cable será:
2 IS ⋅ t = k 2 ⋅ s 2
por tanto: Is = k 2 ⋅s 2 5
donde: IS es la intensidad máxima soportada por el cable duranteun cortocircuito en 5 seg.(A) t es el tiempo de actuación de la protección = 5 seg k es una constante dependiente del tipo de material aislante y del material conductor empleado (A · s1/2/mm) y vale:
Según UNE 20460-90/4-43 para PVC y UNE 21123 para XLPE PVC XLPE Cobre Aluminio 115 76 143 94,48
En el REBT se proporcionan tablas de densidad máxima de corriente en cortocircuito, siendo el...
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