PROYECTO DE ESTRUCTURAS METALICAS

PROYECTO DE ESTRUCTURAS METÁLICAS
IGLESIA MORROA





ALVAREZ GABRIELA ROSA
ANGULO TOVAR CRISTIAN
GENEY PEREZ BEATRIZ ELENA




DOCENTE:
Ing. Msc EMEL MULET RODRIGUEZ




UNIVERSIDAD DE SUCRE
FACULTAD DE INGENIERÍA
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL
SINCELEJO-SUCRE
2010
DATOS GENERALES:
Cercha a dos aguas tipo PRATT.
Luz de 11.71m tomado del plano adjunto.
Separaciónentre cerchas: 6.19m.
Pendiente: m=24.93% (Ángulo de inclinación de 14º).
Utilización: como armadura de techo.
Material de la cercha: perfil laminado en acero estructural (ángulos dobles).
Tipo de cubierta: teja galvanizada.

ESQUEMA

DISTRIBUCION DEL TECHO
(Cuerda superior)-(separación del caballete) + (longitud del alero)
=5.83m - 0.15m +0.27m = 5.95m
Escogiendo el siguiente tipode teja: TZA-0.73x3.05-0.30, con una longitud libre de 3.05m y un peso de 3.22 kg/m2 y de la longitud deseada.
ESQUEMA DE ARREGLO


SEPARACION ENTRE ARMADURAS
Esta distancia se toma del plano: 6.19m
ANALISIS DE CARGA:
1. Carga viva (L)
Según el tipo de lámina y su pendiente se toma la carga viva, en este caso para techo liviano, con ángulo de inclinación de 14º, la carga viva será de .2. Carga muerta (D)
Para poder calcular esta carga, se hace necesario suponer el peso de las correas, calcular el área tributaria por correa (crítica) y el peso de la lámina (según material y perfil).
Suponemos la carga de cada correa de 30kg/und.
Área tributaria por correa = separación entre correas*separación entre armaduras.

Peso unitario de las correas (q):

Peso de la lámina:3.22kg/m2 (manual de cubiertas de ACESCO
Peso propio de la estructura: suponiendo un 15% de la carga muerta mas la carga viva se tiene:

Por tanto la carga muerta total de diseño será:

3. Cargas de viento (W)

La presión que ejerce el viento sobre la estructura se puede calcular como:

Hallando los factores CP en la tabla B.6.4.3 de la N.S.R 98; q en la tabla B.6.4.1 y S4 en la tablaB.6.6 de la misma norma.
Sotavento.

Barlovento:

Ahora, como ambos valores se consideran que llegan perpendiculares a la superficie del techo, debemos descomponer estas fuerzas en sus componentes rectangulares, entonces:
Barlovento:


Sotavento:



4. Combinaciones de carga.
Para cargas verticales


Para cargas de viento

Barlovento

Sotavento


Barlovento

Sotavento

Delas combinaciones anteriores tenemos:
a. La carga vertical que llega a cada nodo (P), así:


La cual para los nodos de los extremos es la mitad de dicha carga, o sea:

b. Las cargas de viento (W) que entran en los nodos, así:
Barlovento


Sotavento


DISEÑO DE CORREA:
Separación entre correas critica = 1.70 m
L=6.19m longitud nominal de la correas
h=L/18 = 0.34m peralte de lacorrea, se utilizara 0.35m.
Esquema de correa (Simplemente apoyada con carga distribuida uniformemente)

Carga uniformemente distribuidas = Wu*S=70.68x1.70= 120.156kg/m
Diseño
Entonces:
V= Wu (L/2 - X)
Por lo tanto:
V(x)=120.156 (3.0-X)
Como la correa es simétrica respecto al eje vertical que pasa por la mitad 0≤X≤3.0m
X(m)
0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0V(kg)
360.47
300.39
240.31
180.23
120.16
60.08
0
M(kg-m)
0
165.21
300.39
405.53
480.62
525.68
540.7
T=C (kg)
0
472.03
858.26
1158.66
1373.2
1501.94
1544.86


Cuerda superior: usando dos miembros redondos

L=0.50m distancia entre nodos en la correa
K=1.0 se suponen uniones doblemente articuladas
Suponiendo un varillas de 5/8” con: D=1.59cm, R=0.25D=0.0.3968cm.,A=1.98cm2.
RE=



Entonces usar 2Ø5/8” queda > Pu.
Cuerda inferior
Pu=1544.86 kg tensión
Una barra de 5/8” con: D=1.59cm, R=0.25D=0.0.3968cm., A=1.98cm2.

Celosía
Cortante máximo =
Se divide entre dos por ser celosía doble.
El ángulo de inclinación de la celosía =
Cortante máximo =
Puede estar sometida a tensión o compresión, se diseña para el caso crítico, es decir, compresión.
L...