Tareas De Perforacion

PRACTICA Nº 1
TIPOS DE LINERS
1. Liners de perforación.- son usados para aislar zonas de pérdida de circulación o zonas con presiones anormales para profundizar más la perforación.
2. Liners de producción.- son corridos en vez de una cañería de revestimiento para proveer un aislamiento entre las zonas de producción o zonas de inyección.
3. El liner tie-back.- es una sección decañería de revestimiento extendiéndose desde arriba del tope de un liner existente a la superficie. Este comúnmente puede no ser cementado en algunas zonas.
4. El liner scab.- es una sección de cañería de revestimiento que no alcanza hasta superficie. Este es usado para reparar un daño existente en la cañería de revestimiento. Este es normalmente sellado con packers en tope y el fondo y, algunoscasos, es también cementado.
5. El liner scab tie-back.- es una sección de cañería de revestimiento desde el tope de un liner existente pero no alcanza hasta superficie. El liner scab tie-back es normalmente cementado en algunas zonas.

RUMBO
El rumbo de una línea es el ángulo horizontal agudo ( Pextz=0.052×9.5×5000
Pextz=2470 [psi]
Pintz=0 [psi]
de la ecuación 1 Cz=2470-0[psi]Cz=2470psi

entonces graficamos la linea de colapso con:
Cs=0 psi a 0 [ft]
Cz=2470 psi a 5000 [ft]
* Diseño al REVENTAMIENTO
CONSIDERACIONES
* La cañería está llena de gas de influjo.
* La presión de reventamiento en el zapato de la cañería es igual a la presión de inyección.
* Fuera de la cañería esta agua salada saturada.
* Factor deseguridad igual a 1.1

Rz=Pintz-Pextz………(2)
Pinyz=(ρf+0.5)×hz
Pinyz=0.052×(14.76+0.5)×5000
Pinyz=3967.6 [psi]

Pextz= Gpsw×hz => Pextz=0.465×(5000)
Pextz=2325 psi

de la ecuación 2: Rz=3967.6-2325
Rz=1643 psi

Rs=Pints-Pexts……(3)
Pints=Piny-Pinflujo => Pints=3967.6-Gg×hz=3967.6-0.1(5000)
Pints=3467.6 psi
Pexts=0 psi
de la ecuación 3: Rs=3467.6-0Rs=3467.6 [psi]

graficamos la linea de reventamiento con:
Rs=3467.6 psi a 0 ft
Rz=1643 psi a 5000 ft

De la grafica, la selección de cañerías en base al análisis a la carga de colapso y reventamiento es:
Sección 1 | Intervalo [ft] | Grado y Peso [lb/ft] | Longitud [ft] |
1 | 0-3525 | L-80, 84 | 3525 |
2 | 3525-5000 |K-55, 109 | 1475 |

* Diseño a la TENSIÓN
* Calculo del factor de flotación (FF)(Buoyancy Factor)
FF=1-ρL(TRAMO)ρACERO =>FF=1-1265.44
FF=0.817

Tramo[ft](1) | Grado y Peso[lb/ft](2) | Peso flotante de la sección[lbf]l×Wa×FF = (3) | Peso flotante acumulado[lbf](4) | Carga en cada sección[lbf]3200×Wn=(5) | Tensión Total[lbf]4+5=(6) |
5000-3525 | K-55, 109 | 137463 | 137463 |348800 | 486263 |
3525-0 | L80, 84 | 253166 | 390629 | 268800 | 659429 |

SF=YPTensión total⋝1.8 |
SF=1739×103486263=2.97 |
SF=1861×103659429=2.22 |

Como los factores de seguridad calculados son mayores a 1.8, se concluye que ambas secciones cumplen con los requerimientos para cargas por tensión.

* Prueba de PRESIÓN
Analizamos la sección más débil, L-80, 84
Carga de tensión debidoa la P de prueba = Resistencia al R de la cañería mas debil×0.6×As
As= π4OD2-ID2 =>As= π4(162-15.0102)
As= 24.11 [plg2]

Carga de tensión debido a la P de prueba =(4330)×0.6×24.11
Carga de tensión debido a la P de prueba =62637.78 [lbf]

Carga de tensión total durante la P de prueba=4+cargade tensión debido al presión de prueba

Carga de tensión total durante la P deprueba=390629+62637.78
Carga de tensión total durante la P de prueba=453267 lbf

SF=1861×103453267=4.10

Ahora el SF calculado es mayor a 1.8, entonces se concluye que todos las secciones cumplen con los requerimientos para la prueba de presion

Para la grafica de colapso y reventamiento realizamos los siguientes cálculos:
Tenemos los siguientes grados de cañería de 16”
COLAPSO
1. K-55, 65...