Calculo De Cfe Una Bodega

BENEMERITA UNIVERSIDAD AUTONOMA
DE PUEBLA.

F A C U L T A D D E A R Q U I T E C T U R A.
Materia:
“CONFIGURACIÓN Y DISEÑO EÓLICO”.

Maestro:
ING: IDELFONSO VAZQUEZ CARRERA.
Alumnos:
CRISTHIAN SALVADOR BRAVO GALLARDO.
JORGE LUIS PÉREZ ÁNGULO.

VERANO 2011

OBJETIVO:
Comparar las soluciones de diseño por viento calculadas con el RCDF y el programa dela CFE para calculo por viento de un edificio de altura total de 48m. ubicado en la delegación Azcapotzalco en la ciudad de México, el cual es una estructura del grupo A ubicado en zona de terreno abierto.
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Ejercicio:


ELEVACION
Dirección
Del
viento
16@3=48

Dirección
Del
viento
15 m.
20 m.EXPRESION FACTOR DE INCREMENTO MÉTODO ESTATICO.
1.- Relacion altura y la minima dimensión en planta.
48m/15m= 3.20 <4
2.- periodo de vibrar.
T=0.1x h (no. De niveles)
T=0.1 (16) =1.6 segundos.
Por lo tanto dado el siguiente análisis es una estructura del tipo 2 porque el periodo de vibración es mayor a 1 segundo.
3.- Velocidad de Diseño.
VD=FTR Fα VR ; VD=1.0X1.0 X 39m/s.
4.-Zona de Barlovento.
VD=FTR Fα VR
FTR=1.0 tabla 3.3
Fα=1.0
α=0.099 (R1 tabla 3.2)
VR= 39 m/s.
NIVELES:
Nivel 0
VD= 1.0X 1.0 X 39 m/s
P=0.048Cp Vd₂
P= 0.048 x 0.8 x 39₂
P=58.4 kg/m
F= 1.5 x 20 x 58.4 = 1.75 ton.
Nivel 4
VD= 1.0X1.018X 39=39.71
Fα=(12/10)0.099= 1.018
P=0.048x0.8x39.71 =60.55
Nivel 5:
1.0x1.04x39 =40.66
Fα =(15/10) 0.099=1.04
P=0.048x.8x(40.66)₂=63.47
Nivel 6
VD=1x 1.05 x 39=41.33
Fα= (18/10)0.099=1.05
P=0.048x 0.8 x (41.33)₂= 65.61



Nivel 7
VD=1x 1.07x39= 41.97
(21/10)0.099=1.07
P=0.048x0.8 (41.97)₂= 67.64
Nivel 8
VD= 1x 1.09x 39=42.53 …
(24/10) 0.099= 1.10
P=69.46
NIVEL 9
… p=71.10
NIVEL 10
…P=72.59
NIVEL 11
… P=73.98
NIVEL 12
…P= 75.26
NIVEL 13
…P=76.47
NIVEL 14
…P=77.60
NIVEL 15…P=78.66
NIVEL16
…P=79.67
nivel | Z(m) | P(kg/m2) | F(TON) | F2 (T.M) |
0 | 0 | 58.40 | 1.75 | 0 |
1 | 3 | 58.40 | 3.50 | 10.20 |
2 | 6 | 58.40 | 3.50 | 21 |
3 | 9 | 58.40 | 3.50 | 31.5 |
4 | 12 | 60.55 | 3.63 | 43.56 |
5 | 15 | 63.47 | 3.80 | 56.86 |
6 | 18 | 65.61 | 3.93 | 70.86 |
7 | 21 | 67.64 | 4.05 | 85.23 |
8 | 24 |69.46 | 4.16 | 100.02 |
9 | 27 | 71.10 | 4.26 | 115.18 |
10 | 30 | 72.59 | 4.35 | 130.67 |
11 | 33 | 73.98 | 4.43 | 146.19 |
12 | 36 | 75.26 | 4.51 | 162.36 |
13 | 39 | 76.47 | 4.58 | 178.62 |
14 | 42 | 77.60 | 4.65 | 195.55 |
15 | 45 | 78.66 | 4.71 | 212.40 |
16 | 48 | 79.67 | 2.39 | 114.72 |
| | TOTAL | 65.70 | 1675.22 |Z₁=∑ZF/∑F=1675.22/65.70 = 25.49 m

Zt= (65.70 x 25.49)+(33.34x 24) = 24.98m
65.70+ 33.34




ZONA DE SOTAVENTO
La succión se considerara constante en toda la h de la pared de sotavento y se calculara para un nivel z igual a la altura media del edificio.
Cp=-0.4 (tabla 3.4)
Fα=(24/10) 0.099 = 1.091
VD= 1.0X 1.091 X 39 =42.53 M/S
P=0.048 X -0.4 (42.53)2 =-34.73 Kg/m2
A=20m X 48m= 960 m2
F=33.34 ton.

FACTOR DE ACELERACION DINÁMICA.

R= (TABLA 5.1) .: R= 0.04
EXPOSICION | R | a | n |
R1 | 0.04 | 10 | 0.18 |

Ce= (z/a)n .: Ce= (48/10) 0.18 = Ce = 1.32
B= 1.0 (FIGURA 5.1 gráfica)
S= 0.01 (figura 5.3)
Frecuencia reducida no(H/VH) VH= √RCe = 39√ (0.04)(1.32) = 8.96
No = inv. De la frecuencia del modo fund. (1/1.6) = 0.625
0.0625(48/8.96)= 3.34
F= 0.3 (figura 5.2)
Inverso de la longitud de onda no/VH = 0.025/8.96 = 0,069 (grafica) F=0.3

β = 0.02 (porque es estructura de concreto)
g= 1.6 (figura 5.4)
V= No √ SF/SF + β B
V= 0.2257

Sustituyendo; el factor de Aceleracion dinámica es el siguiente:
G= 0.43 + 1.6 √O.4/ (1.0+ (0.01)(0.3)/0.02) ) ≥ 1
G= 0.7286 ≥ 1

CONCLUSION
las conclusiones son las siguientes al...