Comentarios A La Revision De Estudios Geotecnicos
Páginas: 10 (2326 palabras)
Publicado: 23 de junio de 2012
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Figura 1 Ubicación de los sondeos y líneas geofísicas en el proyecto
Observaciones
1. Una vez revisado todo el informe no se encontró la revisión y concepto con relación al primer informe. Solamente en las conclusiones se incluyen algunas observaciones en relación con la profundidad de cimentación, sin embargo, en la determinación de parámetros se obtienen valores diferentes quecambiarían el diseño.
Rta: En el primer informe se tenía proyectada la estructura de dos bloques unidos por una pasarela, con un sótano a nivel y tres pisos de altura en la zona A, en el segundo informe el proyecto se movió a la zona B y en la actualidad permanece de esta manera por eso el diseño cambia.
2. De los perfiles de pesos unitarios es claro que los rellenos presentan menoresdensidades que los materiales naturales, igualmente se muestra que las relaciones de vacíos de los rellenos son mucho mayores. Esto condiciona la utilización de los rellenos como material de fundación.
Rta: En efecto el peso unitario del relleno conformado actualmente en la terraza de la zona A, reporta un peso unitario de 18 KN/m3 para el terreno natural se reportan valores no muy superiores(19-19.2) KN/m3 en esta zona A se proyectan las estructuras de adecuación de la zona común Pisina ,Zona Humeda, Cancha multiple. Estas estructuras son livianas y no representan un factor de riesgo para la estabilidad del relleno conformado en la terraza de la zona A. En cuanto a los valores estimados de relación de vacios estos no son mucho mayores.
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3. No se indicacon base en qué correlaciones se obtuvieron las densidades y parámetros de resistencia a partir de las líneas sísmicas.
Rta: Debido a que las vibraciones inducidas en los ensayos de mediciones sísmicas producen deformaciones en los suelos del orden de 1*10-3 % el comportamiento mecánico de éstos se encuentran dentro del rango elástico (Kramer, 1996) Por esta razón se pueden emplearecuaciones derivadas de la teoría de la elasticidad para calcular parámetros de rigidez de los suelos (Szczepański, 2008).
La ecuación para calcular el máximo módulo de rigidez al corte es:
[pic] Ecuación 2
Donde Vs es la velocidad de onda de corte en m/s y ρ es densidad en kg/m3 y Gmax es el módulo de rigidez al corte en Pa.
El peso unitario γ se calcula apartir de la densidad como :
[pic] Ecuación 3
Donde ρ es la densidad en kg/m3 y g es la gravedad en m/s2 y γ es el peso unitario en N/m3. Por conveniencia se realiza una conversión de unidades y este valor se reporta en ton/m3.
A partir del módulo de rigidez Gmax es posible calcular el módulo de elasticidad a bajasdeformaciones a partir de la ecuación 3.
[pic] Ecuación 4
Donde E, es el módulo de elasticidad en Pa, ρ es la densidad Kg/m3, Vs, es la velocidad de onda de corte en m/s y ν es la relación de Poisson.
A partir de los valores de Vs obtenidos en el ensayo, es posible calcular los valores de Vp a partir de la relación de Poisson ν. Empleando la ecuación 5.
[pic]Ecuación 5
Para rocas y materiales con Vs >600m/s es razonable asumir una relación de Poisson entre 0.25 y 0.3, mientras que para suelos duros y rígidos es razonable asumir un valor de ν de 0.3 y 0.35. Si se tienen materiales muy blandos con valores de Vs ≤ 100 m/s la relación de Poisson puede estar entre 0.35 y 0.4.La relación dada por Vp/Vs permite ajustar las curvas de dispersión calculadas en los modelos presentados en el anexo A, no obstante la curva no es altamente sensible a las variaciones, por esta razón las relaciones de Poisson se deben ajustar teniendo en cuenta los criterios generales definidos en el párrafo anterior.
En los perfiles mostrados en el anexo No. 1 se muestra el perfil de...
Figura 1 Ubicación de los sondeos y líneas geofísicas en el proyecto
Observaciones
1. Una vez revisado todo el informe no se encontró la revisión y concepto con relación al primer informe. Solamente en las conclusiones se incluyen algunas observaciones en relación con la profundidad de cimentación, sin embargo, en la determinación de parámetros se obtienen valores diferentes quecambiarían el diseño.
Rta: En el primer informe se tenía proyectada la estructura de dos bloques unidos por una pasarela, con un sótano a nivel y tres pisos de altura en la zona A, en el segundo informe el proyecto se movió a la zona B y en la actualidad permanece de esta manera por eso el diseño cambia.
2. De los perfiles de pesos unitarios es claro que los rellenos presentan menoresdensidades que los materiales naturales, igualmente se muestra que las relaciones de vacíos de los rellenos son mucho mayores. Esto condiciona la utilización de los rellenos como material de fundación.
Rta: En efecto el peso unitario del relleno conformado actualmente en la terraza de la zona A, reporta un peso unitario de 18 KN/m3 para el terreno natural se reportan valores no muy superiores(19-19.2) KN/m3 en esta zona A se proyectan las estructuras de adecuación de la zona común Pisina ,Zona Humeda, Cancha multiple. Estas estructuras son livianas y no representan un factor de riesgo para la estabilidad del relleno conformado en la terraza de la zona A. En cuanto a los valores estimados de relación de vacios estos no son mucho mayores.
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3. No se indicacon base en qué correlaciones se obtuvieron las densidades y parámetros de resistencia a partir de las líneas sísmicas.
Rta: Debido a que las vibraciones inducidas en los ensayos de mediciones sísmicas producen deformaciones en los suelos del orden de 1*10-3 % el comportamiento mecánico de éstos se encuentran dentro del rango elástico (Kramer, 1996) Por esta razón se pueden emplearecuaciones derivadas de la teoría de la elasticidad para calcular parámetros de rigidez de los suelos (Szczepański, 2008).
La ecuación para calcular el máximo módulo de rigidez al corte es:
[pic] Ecuación 2
Donde Vs es la velocidad de onda de corte en m/s y ρ es densidad en kg/m3 y Gmax es el módulo de rigidez al corte en Pa.
El peso unitario γ se calcula apartir de la densidad como :
[pic] Ecuación 3
Donde ρ es la densidad en kg/m3 y g es la gravedad en m/s2 y γ es el peso unitario en N/m3. Por conveniencia se realiza una conversión de unidades y este valor se reporta en ton/m3.
A partir del módulo de rigidez Gmax es posible calcular el módulo de elasticidad a bajasdeformaciones a partir de la ecuación 3.
[pic] Ecuación 4
Donde E, es el módulo de elasticidad en Pa, ρ es la densidad Kg/m3, Vs, es la velocidad de onda de corte en m/s y ν es la relación de Poisson.
A partir de los valores de Vs obtenidos en el ensayo, es posible calcular los valores de Vp a partir de la relación de Poisson ν. Empleando la ecuación 5.
[pic]Ecuación 5
Para rocas y materiales con Vs >600m/s es razonable asumir una relación de Poisson entre 0.25 y 0.3, mientras que para suelos duros y rígidos es razonable asumir un valor de ν de 0.3 y 0.35. Si se tienen materiales muy blandos con valores de Vs ≤ 100 m/s la relación de Poisson puede estar entre 0.35 y 0.4.La relación dada por Vp/Vs permite ajustar las curvas de dispersión calculadas en los modelos presentados en el anexo A, no obstante la curva no es altamente sensible a las variaciones, por esta razón las relaciones de Poisson se deben ajustar teniendo en cuenta los criterios generales definidos en el párrafo anterior.
En los perfiles mostrados en el anexo No. 1 se muestra el perfil de...
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