Calculo de riego por goteo
A) INFORMACIONES NECESARIAS
LUGAR: CIP-ILLPA- UNA-PUNO
PARCELA 28 : Area: 360m * 210 m = 75600 m2 = 7.56 hás
TOPOGRAFIA: Pendiente longitudinal = 0.7 %
Pendiente transversal= 0.43%
SUELO: Textura franco: CC=24%; PMP=12%; Da=1.4 g/cm3
CULTIVO: Papa ; Período vegetativo: 160 días; Criterio de riego: 25% de agotamiento de HAT; prof. De raíces: 0.6 m;CLIMA: Ver datos en Excel.
B) DISEŇO AGRONOMICO
Dt = Nt * IR Dt = qe * e * Tr
Espaciamiento entre plantas: 0.3 m ; espaciamiento entre surcos: 1.0 m
ETo = 4.3 mm/día (mes crítico Diciembre)
Kc = 1.2 ( fase crítico inflorescencia)
Nn (mm/día) = 5.2 (Dic.)
Ef. Aplic. = 85 %
Nt (mm/día) = 6.1
Nt (lit/planta/día) = Nn (mm/día) * MP * f
= 6.1 *1 * 0.3 * 0.9
= 1.64
Demanda en volumen (m3/há/día) = 61
Intervalo de riego = Ln (mm) / Nn (mm/día) = 25.2 / 5.2 = 4.85 días
PERO por ser GOTEO puede optarse I = 3 días
Número de emisores/planta e = 1
Según catálogo Naan Ron
Qe = 1.25 lit/h ; Ho = 5.2 m ; “x” = 0.54
POR LO QUE: Tr = (1.64 * 3)/( 1.25 * 1) = 4 horas.
Ho=Carga de operación delgotero.
“f” : factor de cubrimiento de follaje del cultivo
C) DISEŇO HIDRAULICO
D) NUMERO DE ASPERSORES
Tenemos que: [pic]
Entonces: [pic]
[pic]
I. TUBERIA LATERAL (TL)
Subunidad de referencia N˚18 (ver plano)
Longitud = 70 m ; Δq=10%; Δp=20%;
ΔHTL > Hf TL (1)
ΔHTL =(0.1 * 0.55)Ho/x =(0.055)*5.2/0.54 = 0.53 m
HfTL = 0.00083* D-4.75 * Q1.75 * F * Lf (2) (Blasius)
Donde: D: m ; Q: m3/s ; Lf: m ; F (factor Cristiansen por N˚emisores).
Lf =Long. TL + Long. Equivalente de conexión del gotero * n˚ de goteros.
Luego considerando Long. eq.=0.2 y n˚= 233
Lf = 116.6 m .
Luego, QTL = qe * N˚e = 1.25 lit/h * 233 = 291.2 lit/hEntonces por (2) Hf TL = 0.45 ; optando diámetro 20(18.2) mm. Aquí, la condición (1) se cumple.
CARGA EN EL ORIGEN DE TL (Po TL)
Po TL =Ho + 0.75 HfTL +- Hg/2 (3) (Hg= desnivel topogr. ,de acuerdo al plano, Hg = 0.5
En (3) Po TL = 5.3 m
II. TUBERIA TERCIARIA (TT )
Longitud de TT = 60 m : N˚Lat.=60 si ELAT = 1 m
Si QTL = 291.3 lit/h = 0.000081m3/s
Luego: QTT = QTL * N˚Lat = 0.00486 m3/s
Para que el diámetro terciaria sea adecuado debe cumplirse:
[pic] (1)
La tolerancia de presiones en la TT está dado por:
[pic] (2) Donde:
.dH ter. = Perdida de carga admisible en la terciaria (m)
H = Presión de trabajo del apersor (m)
X = Exponente de descarga del del aspersor
Hf lat = pérdida decarga real en la lateral (m)
Entonces: dH ter.= (0.1)* 5.2/ 0.54 – 0.54 = 0.513 m
La pérdida de carga de la terciaria, se calcula usando la ecuación de Blasius.
[pic] (3)
Para SUR 18 (Parcela 28) se tiene:
Hf ter. = Perdida de carga en la lateral (m)
D = Diámetro interior de la terciaria ( m): 75(72.9)mm = Di= 0.0729 m (Cl;5)
Q = Caudal de la terciaria (m3/s): 0.00486
F = Factorde salidas múltiples de Christiansen (por tabla F60= 0.372)
LF = Longitud de terciaria + longitud equivalente de cada lateral x N° de laterales (60 + 0.2 * 60 = 72 m)
Luego Hf ter. = 0.5 m
Aquí la condición (1) también se cumple.
Presión en el origen de la terciaria
Po ter. = Po lat. + 0.75 Hf ter. +- Hg/2
Para el trabajo:
Po ter. = Presión en el origen de la terciaria (m)
Polat. = Presión en el origen de la lateral (m): 5.3 m
Hf ter. = Perdida de carga en la terciaria (m): 0.5 m
Hg lat.= Desnivel topográfico de los extremos de la terciaria (m)
Si Hg = + 0.6 m
Entonces, Po ter. = 5.97 m
III. TUBERÍAS SECUNDARIAS (TS), PRIMARIAS (TP) Y DE CONDUCCION (TC)
Para el cálculo de los diámetros de las tuberías secundarias, primarias y de conducción...
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