DISEÑO DE CIMENTACION CONECTADA
Consepto Estructural:
El concepto estructural consiste en que la viga de conexión toma "prestada" parte de la carga que trae una columna
interior, de tal manera que si tomamos el centro de la zapata exterior, los momentos hacia la derecha son iguales a
los de la izquierda; de
Datos :
Columna
Tipo
C1
C2
Sección (m)
(bxt)
0.50 x 0.50
0.70 x 0.70Acero
( Pulgadas )
6Ø 1
6Ø 1
Carga muerta
( Tn )
70
120
= 210 kg/cm2
= 4200 kg/cm2
f´c
fy
Carga Viva
( Tn )
26
45
Separación entre columnas
Cimentación
=
Sobrecarga de piso
σt
= 3.50 kg/cm2
Df
S/c
= 400 kg/cm2
= 1.50 m
hnpt = 1.50 m
Υprom. = 2.00 Ton/m3
f´c = 210 kg/cm2
fy
= 4200 kg/cm2
C-1
C-2
t1
T
t2
VIGA DE CONEXIÓN
Lb2
b1
A
1
P1
P2
10 cm.
L
Zapata Exterior
Zapata Interior
5.60 m
T
Corte A - A
1. DIMENCIONAMIENTO
ZAPATA EXTERIOR:
AZapata =
P1 + 20 % P1
σn
=
1.20 P1
σn
Donde :
P1 = PD
P =
1
+ PL
1
PD1 = 70 Ton.
1
PL1 = 26 Ton.
96 Ton.
σ n = σ t − hNPT .γ m − S / c
Sea :
σ t = 35.00 Ton/m2
hNPT γ m = 3.00 Ton/m2
S/c =0.40 Ton/m2
(sobrecarga actuante)
∴ σ n = 31.60 Ton/m2
AZapata = 3.65 m2
Entonces:
Dimencionamiento en planta:
T = 2B
AZapata = 2B 2
Entonces:
B = 1.35
Usar :
B=
2B 2 = 3.65 m2
1.35 m.
VIGA DE CONEXIÓN
h=
L
7
Donde:
L = 6.20 m.
Entonces:
h = 0.89 m.
Usar:
h = 0.90 m.
P = 96 Ton.
1
Entonces:
b = 0.50 m.
Usar:
b = 0.50 m.Se debe cumplir que:
b=
P
h
1
≥
31L 2
Donde:
b≥
Comparando:
Usar:
h
2
OK!!!
VC − 01 (b × h)
0.50 x 0.90 m2.
DIMENCIONAMIENTO DE LA ZAPATA EXTERIOR:
WV = b.h.γ concreto
(Peso propio de la viga)
WV = 1.08 Ton/m
Entonces:
γ concreto = 2.40 Ton/m3
Donde:
P = 96 Ton.
1
B
m = = 0.675 m.
2
b1 B
n = L+
−
= 5.775 m.
2
2
P
1
WV
2L = 6.20 m.
m
n
RN
∑M
0
2
=0
(sumatoria de momentos con respecto a 2)
2
b
WV L + 1
2
LP +
− nRN = 0
1
2
RN = 106.96 Ton.
Entonces:
Sea entonces:
Azapata =
3.38 m2
RN
σt
= 3.38 m2
=T ×S
Entonces:
Usar:
σ n =31.60 Ton/m2
Sea:
T = 2.51
B ×T =
Usar:
B=
1.35 m.
T = 2.55 m.
1.35 x 1.35 m2.
2.DISEÑO
DISEÑO DE LA VIGA DE CONEXIÓN
L
P1
Límite de
propiedad
P2
Viga de conexión
RN
Columna
interior
b1
P2U
P1U
P U = 1.4 PD1 + 1.7 PL1 = 142.2 Ton.
1
WVU
WVU = 1.4WV = 1.51 Ton/m
n= L+
WNU= RNU/B
L1
B
b1 B
−
= 5.775 m
2
2
L = 6.200 m
n
RNU
B = 1.35 m.
L
b1 = 0.50 m.
∑M
0
2
=0
(sumatoria de momentos con respecto ala columna interior)
2
b
WVU L + 1
2
LPU +
− nRNU = 0
1
2
WNU =
Entonces:
RNU = 158.11 Ton.
RNU
= 117.12 Ton/m
B
a) Calculo de la sección de momento maximo
x0 ≤ B
X0
Wv
P2U
M U max = (WNU − WVU )
X0
Vx = (WNU − WVU )x0 − PU = 0
1
x0 = 1.23 m.
Conforme
M U max = (WNU − WVU )
M U max = -51.90 Ton-m
2
x0
b
− PU x0 − 1
12
2
2
x0
b
− PU x0 − 1
1
2
2
P U = 1.4 PD1 + 1.7 PL1 = 142.2 Ton.
1
WVU = 1.4WV =
1.51 Ton/m
WNU = 117.12 Ton/m
b1 = 0.50 m.
b) calculo del refuerzo
h = 90 cm.
r.e = 5 cm.
φ1 = 1 pulgada
φ2 = 3/8 pulgada
Calculamos d:
1"
Φ
d = h − recubrimie nto + Φ 2 + 1
2
3 / 8"
d = 82.78 cm.
As =
MU
a
φ . f y . d −
2
a=
As. f y
0.85 f c′.b
Asumimos un "a"…
d
a = = 16.56 cm.
5
M U max = 5.19E+06 kg/cm2
As = 18.43 cm2
Entonces:
φ = 0.90
f y = 4200 kg/cm2
Segunda iteración:
a = 8.67 cm.
d = 82.78 cm.
As = 17.51 cm2
Entonces:
f c′ = 210 kg/cm2
Tercera iteración:
a = 8.24 cm.
As = 17.46 cm2
Entonces:
b1 = 50.00 cm.
verificación de la...
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