diseño de puente acueducto
SISTEMA DE RIEGO CALAHUTA - TANQUE CAPACIDAD 160 M3
DATOS DE DISEÑO
r
Radio del deposito
h
Altura del liquido en el deposito
fck
Resistencia caracteristica delhormigón
fyk
Resistencia caracteristica del acero
γc
Coeficiente del Hormigon
γs
Coeficiente del acero
5.00
2.05
21.00
420.00
1.50
m
m
N/mm2
N/mm2
1.15
γf
Coeficiente demayoración
1.50
δs.adm
wmax
r
δw
ρ
Tension admisible del acero
abertura maxima fisuración
recubrimiento
Peso especifico del agua
Cuantia del acero
100.00
0.10
30.00
10.00
0.002N/mm2
mm
mm
KN/m3
Volumen tanque circular
DETERMINACION DEL ESPESOR DE LA PARED "e" y "e´"
ESPESOR DE LA PARED DEL TANQUE
e=0.05 x h+0.01xr
ESPESOR DE LA PLACA DEL FONDO DEL TANQUE
e´=0.1 x h
161.00
m3
0.20
m
0.25
m
12.00
164.00
66.82
mm
mm
N/mm
A.-
B.-
d
K
COMPROBACION A CORTE DE LA SECCION ADOPTADA
d= e-r- Ø/2
adoptamos Ø barras defierro
peralte efectivo d=
vu
vmax = αu . r .e. δ
1,3 . h . ( r . e)-1/2
2.67
de la tabla 25.6 Jimenez Montoya para K calculado
|av|
γf = vu/vmax
C.-
3.00
0.15
0.20
CALCULO DE LAARMADURA VERTICAL EN LA PARED DEL TANQUE
de la tabla 25.6 Jimenez Montoya para K calculado α =
a
N/mm
Bien
2.00
vmax =
3.00
-1.47
12.74
5.25
1.274
2.00
-0.88
0.180####
mev=
k=
Asmin=
µd
Calculo del momento Maximo de empotramiento
a. r . h . e . δ
Determinacion del modulo de fisuración
0.75 . mev /((1.39 - e) . E2 . 10 4)
Armadura Mínima
ρ x ex 100
Comprobacion en rotura de la sección
Momento Reducido de la sección en flexión
Md /(b . d2 .fcd)
1/2
3.68
KN m/m
0.006
KN /m3
4.00
cm2
0.0065
x1,25-(1,5625-3,676.µ)
ω
0,68 x
0.007
µ
ω . (1 - 0,6 ω)
0.007
ω
As. fyd/(b . d . fck) cuantia mecanica para la sección
0.064
Canto mínimo sin armadura de compresión
1.77 (Md/(b . fcd)...
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