estructura

(2.2.9., PR.II) 1.4.6. Interrupción, anclaje y empalme de barras longitudinales
(2.2.10.,PR.II)
(2.2.9.1., PR.II) La interrupción de las armaduras longitudinales en vigas permite

disminuir la cantidad necesaria de acero, mejora constructivamente las
tareas de armado y reduce, en general, los costos.
Para obtener una adecuada reducción del acero longitudinal el diseñador
debe asegurarseque la capacidad de momento provista no esté por
debajo de la capacidad demandada. Para ello, es necesario que la
fluencia del acero longitudinal se restrinja a zonas preestablecidas,
conocidas como “zonas de formación potencial de rótulas plásticas”, es
decir, en este caso, las secciones de vigas en correspondencia con las
caras de columnas.
El corte o interrupción de las armaduraslongitudinales debe asegurar
que se mantiene el mecanismo plástico que el diseñador ha previsto con
anterioridad.

Para

conseguir

esto

último,

necesariamente

debe

construirse la envolvente de los momentos flectores demandados en
función de las acciones de sobrerresistencia.
(2.2.9.2., PR.II) La envolvente se genera considerando que en una rótula plástica se
o
desarrolla lasobrerresistencia flexional M b , mientras que la otra rótula

está solicitada sólo por el momento de flexión nominal M n
La Fig .16 muestra el diagrama envolvente de momentos de flexión nominales y de
sobrerresistencia a caras de columnas, correspondiente a las vigas del nivel 1, del

pórtico Y4, para los diferentes estados de cargas considerados. La
envolvente de los momentos de flexióndemandados debe considerar la
acción sísmica actuando en ambos sentidos, es decir, sismo izquierda y
sismo derecha.
(2.2.9.3., PR.II) Como puede observarse en la Fig .17 ( V 148 ) , corte y longitud de anclaje de las
armaduras flexionales la interrupción de la armadura superior está gobernada
(
(
por M c− )o y Mn+ ) , mientras que la correspondiente a la inferior por
( + )o

Mc

(
y M n− ) .Se indican para cada barra las longitudes de anclaje

Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio
Estructurado con Pórticos de Hormigón Armado
según el Proyecto de Reglamento INPRES-CIRSOC 103, P.II, edición 2000.

Diseño de Vigas

114-235

(consultar Anexo 1) más la altura útil de la viga d + l d y la longitud 1,3d
de la sección desde la cual ya no es necesaria.
Barras Superiores : d b16 : l d = 840 mm ; d b 20 : l d = 1310 mm
Barras Inferiores : d b 16 : l d = 650 mm ; d b 20 : l d = 1010 mm
Altura útil viga : d = 750 mm

Debido a que estas longitudes, considerando ambos sentidos de la
acción sísmica, se superponen para las barras de 2d b 20 indicadas, no
es necesario realizar la interrupción de las mismas. La única interrupción
conveniente, es la correspondiente a lasbarras de 1d b 16 para ambos
extremos de la viga.
En correspondencia con las caras de columnas se especifica el momento
flector que absorben las armaduras, en función de la envolvente.
La Fig .18 , muestra la envolvente de los momentos de flexión,
correspondiente a las vigas del nivel 1, del pórtico Y4, y la capacidad de
momento provista φ Mn .
En la Fig .19 , para la V 148 del nivel 1, delpórtico Y4, puede observarse
las curvas correspondientes a los “corrimientos máximos”, debidas a la
inclinación de las grietas diagonales, producto de la interacción de la
flexión con el esfuerzo de corte (la inclinación de las grietas hace que la
fuerza de tracción en el acero debida a la flexión en una sección
determinada, esté relacionada conservadoramente con el momento que
se produce enotra sección ubicada a una distancia d , en la dirección de
los momentos crecientes).
La reducción de la resistencia a lo largo de la longitud de anclaje de las
barras, debe tenerse en cuenta en la verificación de la capacidad de
momento provista φ Mn después de la interrupción de las mismas, de
manera que no sea excedida por el momento demandado para el caso
de cargas gravitatorias...