Viga postesada CIRSOC 201-05

1 INTRODUCCIÓN
En el presente Trabajo Práctico se procederá a diseñar a flexión y a corte una viga
postesada cuya luz es de 29 m, según el Reglamento CIRSOC 201/2005 (de aquí en adelante,
el Reglamento). También se diseñará una losa a fin de comparar los resultados obtenidos con
los que brindan los fabricantes de dichos componentes.

2 DISEÑO DE UNA VIGA POSTESADA
En el presente capítulo,se procederá a diseñar a flexión y a corte una viga postesada
cuya luz es de 29 m, y está sometida a una carga D no estructural de 5 kN/m y una sobrecarga
L de 1,2 kN/m.
Se considerarán los siguientes materiales:
Hormigón:

H-30 (f'c= 30 MPa)
γH° = 25 kN/m3

Acero:
Armaduras pasivas: ADN 420 (fy = 420 MPa)
Armaduras activas:

CEE-1900 Grado 270

dnominal = 12,7 mm
Tipo: cordón debaja relajación
fpu = 1864 MPa
fpy = 1682 MPa
Eps = 195000 MPa
A continuación, un esquema de la sección.

Figura 1: Sección de la viga.

2.1 Predimensionamiento
Se considerarán las siguientes dimensiones y solicitaciones:
h=1,5 m
z=0,85·d=0,85(1,50-0,05)=1,24 m
qu=1,2D+1,6L=1,2·5+1,6·1,20=7,92 kN/m
Mu=qu·l2/8=7,92 kN/m·29m 2/8=832,59 kNm
b·hf =

MU
=0,023 m 2
z · 0,85 f ' c

Seadopta:
h=1,5 m
hf=0,15 m
b=0,50 m
bw=0,15 m
Ag=0,278 m2
tD0=25 kN/m3·0,278 m2=6,94 kN/m
Con esta aproximación del peso propio se itera una vez para obtener un valor de
momento más cercano al real.
qu=1,2D+1,6L=1,2·11,94+1,6·1,20=16,25 kN/m
Mu=qu·l2/8=16,25 kN/m·29m 2/8=1707,76 kNm
b·hf =

MU
=0,05 m 2
z · 0,85 f ' c

Se adopta:
h=1,5 m
hf=0,15 m
b=0,50 m
bw=0,15 m
Ag=0,278m2
P=3,00 m
Ig=0,0617 m4
yinf=0,878 m
ysup=0,622 m
Winf=0,0703 m3
Wsup=0,0991 m3

2.2 Momentos flectores y tensiones
Se calculan los momentos flectores en el centro del tramo y en la denominada “sección
de transferencia” que es aquella en la que puede considerarse que los elementos tensores ya
han transferido totalmente la carga de postesado al hormigón. Se supone que dichos
elementostienen 12,7 mm de diámetro. Del lado seguro, se supondrá que la sección de
transferencia se encuentra ubicada a 50 veces dicho diámetro del extremo de la viga, es decir:
0,635 m.

tD0 = Peso propio de la sección de hormigón = 25 kN/m3·0,278 m2=6,94 kN/m
Carga actuante en el momento del tesado = tD0+tD1=6,94 kN/m
Carga semi-permanente = tD0+tD1+tD2+tL1=(6,94+5,00) kN/m=11,94 kN/m
Cargatotal máxima = tD0+tD1+tD2+tL1+tL2=(11,94+1,20) kN/m=13,14 kN/m

Figura 2: Momentos flectores actuantes.

Figura 3: Tensiones actuantes.

Las tensiones más desfavorables se producen cuando actúa la mayor carga de
pretensado y la menor carga exterior, es decir, en el momento del tesado.

2.3 Tensiones admisibles
En el hormigón, tendremos las siguientes tensiones admisibles:

Figura 4:Tensiones admisibles en el hormigón.

En el acero, las tensiones admisibles serán:
Por acción directa del gato = mínimo (0,80·fpu ; 0,94·fpy) = 1491 MPa
Instante de transferencia
= mínimo (0,74·fpu ; 0,82·fpy) = 1379 MPa
En anclajes para t=0
= 0,70·fpu
= 1305 MPa

2.4 Cálculo de la fuerza de postesado
La fuerza de tesado se dimensiona de modo de que para la carga total la tensión en lafibra inferior no supere la tensión de tracción admisible en el centro del tramo (5,92 MPa). El
postesado deberá compensar entonces una tensión igual a la diferencia entre la tensión
producida por la totalidad de las cargas y la tensión admisible, es decir: 16,65 – 5,92 = 10,73
MPa.
La tensión de compresión producida en la fibra inferior de la sección media por la

fuerza de tesado vale:
Pe Pe· e
+
Ag W inf

donde: Pe= fuerza de tesado efectiva (luego de pérdidas)
e= excentricidad media de los elementos tensores = 0,45 m
Con la excentricidad adoptada se obtiene:

Pe=1372,67 kN

Para estimar la sección necesaria de acero de postesado se debe conocer la fuerza de
tesado en el momento de la transferencia. Dado que esa fuerza surge del cálculo de pérdidas
donde ella misma es...