analisis nodal

Análisis Nodal
El análisis nodal permite entre muchas cosas, hacer un cotejo de
las condiciones de productividad de un pozo de gas y petróleo. El
sistema esta conformado básicamente por el comportamiento o aporte
de fluidos desde el yacimiento (curva de oferta o inflow) y la curva de
levantamientos de fluidos (llamada generalmente, curva de demanda,
VLP u outflow).
Las ecuacionesmatemáticas para el cálculo del inflow se basan
generalmente en modelos de índice de productividad, la ecuación de
Darcy, Vogel, Jones y Forchheimer, mientras que la curva de
levantamiento puede ser calculada con las correlaciones de Hagerdon &
Brown, Beggs & Brill, Duns & Ros (que son las tradicionales, por así
decirlo).
La intersección de estas dos en la gráfica de pwf vs. q es la
condición actualde operación del pozo en estudio. Ahora bien, las
curvas de VLP se van a encontrar influenciadas por dos fenómenos que
ocurren a nivel de pozo: la primera es el efecto de holdup, que no es
más que es resbalamiento de líquido producto de los cambios
termodinámicos dentro del tubing que no pueden ser levantado por la
columna de fluidos (por ejemplo el gas, de un pozo de gas condensado)
y elsegundo factor es más que todo, el efecto de fricción que ocurre
entre el fluido y algunos componentes mecánicos del pozo (niples de
asiento, válvulas SSSV, crossover, etc).
Generalmente, cuando se hace un estudio de análisis nodal se
debe observar estos dos fenómenos de acuerdo a los parámetros de
ajustes que tiene internamente cualquier simulador. Estos parámetros
deben ser aproximadamenteigual a la unidad, con un margen de error
permisible de un 10%.
Muchos ingenieros juegan mucho con este parámetro,
observándose muchas veces en la gráfica de pwf vs. q que el efecto de
rebaslamiento (criterio de turner) es bastante pronunciado, lo que indica
que la columna de fluidos esta dominado por el efecto holdup. Un
criterio práctico es que el Dp necesario para que el fluido pueda serproducido hacia el pozo no debe exceder como mucho el 25% de la
energía del yacimiento.

Además haciendo un gráfico de profundidad vs. presión, las curvas
de correlación VLP no deben estar muy alejadas del punto real de
prueba. Si esto es así, se debe hacer una revisión de las propiedades
PVT (Z, Ug, Bg) para el ajuste del holdup, mientras que el término de
fricción se ajustará haciendouna revisión de las condiciones mecánicas
del pozo (diagramas mecánicos, profundidad de las restricciones
mecánicas y desviaciones).
En el caso de yacimientos en que el fluido se encuentra muy
cercano al punto crítico (gas condensado y petróleo volátil en que la
RGP se encuentra en un rango aproximado de 1600 a 10000+ PCN/BN)
los modelos de análisis nodal se deben modelar exclusivamente conPVT
composicional, previo ajuste de una ecuación de estado. Mientras que
en el caso de yacimientos de gas seco, húmedo y petróleo negro, se
puede realizar el análisis nodal mediante un modelo Black Oíl (si se
cuenta con el PVT composicional, debe ser utilizado).
Cuando se hace un ajuste con un PVT en modalidad Black Oíl
(usando la prueba de liberación flash) es para obtener un ajuste ysensibilidades de una manera rápida, con el propósito de alguna toma
de decisión previo a un trabajo de reacondicionamiento al pozo. Pero si
el propósito es exportar las VLP para un modelo de simulación numérica,
es muy importante que este sea usando un PVT composicional, para
evitar la inconsistencia al momento de hacer el history matching
(generalmente este es uno de los principales problemas).Otro pequeño problema en los modelos de análisis nodal de
yacimientos de gas condensado, es que generalmente se ajusta la curva
de aporte de gas es la que se ajusta en el simulador de acuerdo a la
ecuación de flujo que se seleccione, mientras que la curva de líquidos
(petróleo+agua), generalmente se hace un estimado con el valor de RGL
introducido en el módulo de PVT. Por lo que, casi...