Curvas Caracteristicas De Las Bomas

VIII.- LUBRICACIÓN Y EQUILIBRADO

VIII.1.- CÁLCULO DE LA PRESIÓN MÍNIMA DE PRUEBA HIDROSTÁTICA La presión de prueba hidrostática tiene que ser una vez y media la presión de diseño dada por el constructor de la máquina, multiplicada por un coeficiente de corrección de la temperatura εT. La presión de prueba hidrostática dada por el suministrador ha de ser superior a la presión mínima pmín devalor: n b p mín = 1,5 ε T {p dif (1 + 100 ) ( máx ) 2 + p máx asp } n en la que: pdif es la presión diferencial a válvula cerrada, considerando el máximo diámetro que puede instalarse en la bomba. b es un porcentaje (por exceso) permitido por la norma API 610 como tolerancia a válvula cerrada. nmáx es la velocidad máxima que puede alcanzar el motor a válvula cerrada; para accionamiento por turbinase considerará la velocidad de disparo. n es la velocidad normal de funcionamiento. pmáx asp es la máxima presión de aspiración, en atm. ε T = Límite elástico del material a la temperatura de operación El espesor e de la carcasa se calcula en base a la presión de prueba hidrostática de la bomba; a este espesor se añadirán 3 mm como sobreespesor de corrosión. El espesor de la carcasa no será, enninguna zona, inferior al calculado según la expresión: e= p hid D máx voluta 2 (σ trab ξ - 0,6 p mín )
Límite elástico del material a la temperatura de prueba

en la que:
BC.VIII.-89

phid es la presión de prueba hidrostática D(máx voluta) es el diámetro máximo de la voluta
trab

es el coeficiente de fatiga correspondiente a la temperatura de prueba hidrostática

es un coeficiente deseguridad a aplicar cuando hay partes soldadas; su valor depende del grado de la inspección radiográfica; para carcasas de fundición, = 1.

VIII.2.- ESFUERZOS Y MOMENTOS ADMISIBLES SOBRE BRIDAS Cuando una bomba está trasegando líquidos a alta o baja temperatura, en que las tuberías a conectar a las bombas van a transmitir esfuerzos sobre éstas debido a las tensiones producidas por los cambiostérmicos, hay que limitar estas fuerzas para evitar la rotura de las bridas y para que el momento resultante de los esfuerzos sobre la bomba no produzca un desalineamiento entre cuerpo de bomba y eje. El constructor proporciona unos esfuerzos admisibles en bridas, así como unos momentos totales máximos referidos a unos ejes principales que pasan por la bomba. Las tuberías a conectar han de tener undiseño de instalación tal que en ningún instante ejerzan sobre bridas y cuerpo de bomba esfuerzos y momentos que superen a los requeridos por el constructor de la máquina. Las tuberías en su conexión a la bomba ejercen sobre ésta esfuerzos debidos a las dilataciones de las tuberías como consecuencia de cambios térmicos. Cuando se usan juntas de expansión en la tubería, la bomba queda sometida a unesfuerzo, resultante de multiplicar la presión por la sección interna de la brida. Si los valores de esfuerzos y momentos admisibles sobre las bridas de las bombas son muy altos, los medios a tomar para reducir las fuerzas provocadas por las tuberías serán menores. El aplicar a una máquina un esfuerzo superior al admisible implica: - Para máquinas con impulsores de tornillo en que las tolerancias deéste con la carcasa son muy estrechas, una pequeña deformación de éste podría dar lugar al roce de parte del rotor con el estator, con la consiguiente destrucción de la máquina. - En el resto de equipos, un esfuerzo sobre el cuerpo lo desplazará respecto al motor, desalineando los ejes de la máquina motriz y la bomba, que se traduce en una concentración de esfuerzos en el acoplamiento y en loscojinetes, que tendrán una corta vida. Por ello, en muchos casos es interesante la utilización de bombas verticales, por cuanto éstas evitan los problemas de alineamiento en el montaje. Por la configuración de estas bombas se observa cómo cualquier esfuerzo externo se transmite a la cimentación a través del acoplamiento y nunca al accionamiento, lo que se traduce en una larga vida para los cierres...