Intercambiadores
DISEÑO DE UN ENFRIADOR
La corriente de fondo de un condensador de contacto debe enfriarse de 60 °C a 38 °C
utilizando agua industrial tratada que se encuentra a 31 °C. La pérdida de carga admisible
para ambas corrientes es de 0,7 Kg/cm2. Los datos necesarios para realizar el diseño se
presentan en la siguiente tabla:
Datos
Unidades
Fluido
Coraza (s)
H.C. parafínicos(C12 a C14)
Tubos (t)
Agua
Caudal másico
[lb/h]
222668
Temp. de entrada
[°F]
140
87,8
Temp. de salida
[°F]
100,4
101,0
Presión de operación
[Psig]
75
28
Densidad
[lb/ft3]
45,3
62,5
Calor específico
[BTU/lb°F]
0,585
0,99
2
Conductividad térmica
[BTU/hft °F/ft]
0,0840
0,356
Viscosidad
centipoises
Perdidade carga adm.
[Psig]
0,847
10,0
0,79
10,0
Factor de fouling
[hft2°F/BTU]
0,002
0,001
Tipo de equipo
AES o AET
Dimensiones de los tubos
16 ft – 3/4” OD 14 BWG
1. Evaluación de las propiedades físicas, calculo de las temperaturas medias T y t
T1 = 140,0° F
T2 = 100,4°F
T =
T1 + T2 (140,0 + 100,4 )° F
=
= 120,2° F
2
2
La temperatura t2, se estima en101 °F, para evitar un cruce de temperaturas en el
intercambiador que reduzca la eficiencia del equipo
t1 = 87,8° F
t 2 = 101,0° F
t=
t1 + t 2 (87,8 + 101,0 )° F
=
= 94,4° F
2
2
Nota: es suficientemente exacto evaluar las propiedades de los fluidos a la temperatura media,
no obstante se tendría que determinar a la “temperatura calórica”
Para evaluar las propiedades se deberánutilizar los gráficos y tablas del Anexo II
- 20 -
2. Calculo de la diferencia de temperaturas efectiva ∆Tef
140,0 °F
enfriamiento
∆T2= 39,0 °F
101,0
°F
100,4 °F
∆T1= 12,6 °F
calentamiento
87,8 °F
longitud del
equipo
Así la media logarítmica de las temperaturas será
MLDT =
39,0 − 12,6
= 23,36° F
39,0
ln
12,6
Para corregir la MLDT y obtener ATef, se utilizala (figura 18), (página 21 del Anexo II)
- 21 -
siendo:
R=
S=
T1 − T2 140,0 − 100,4
=
= 3,0
t 2 − t1
101,0 − 87,8
FT = 0,81
t 2 − t 1 101,0 − 87,8
=
= 0,25
T1 − t 1 140,0 − 87,8
∆T ef = MLDT ⋅ FT = 23,36° F ⋅ 0,81 = 18,9° F
∆T ef = 18,9° F
3. Calculo de la cantidad de calor a intercambiar y el caudal másico de agua de
enfriamiento ha utilizar
q = W s ⋅ Cp s ⋅(T1 − T2 )
q = 222668,0
lb
BTU
BTU
⋅ 0,585
⋅ (140,0 − 100,4 )° F = 5158326,8
h
lb ⋅ ° F
h
q = 5,16.10 6
BTU
h
Wt =
5,16 ⋅ 10 6 BTU h
q
lb
=
= 394730
Cp t ⋅ (t 2 − t 1 ) 0,99 BTU lb ⋅ ° F ⋅ (101,0 − 87,8 )° F
h
Wt == 394730
lb
h
4. Estimación del coeficiente total de transferencia de servicio Udsupuesto
Se utiliza la tabla 8 (página 18, del Anexo II), tomandocomo fluido caliente a una sustancia
orgánica media y como fluido frío al agua por lo cual:
Ud sup = 50 a 125
BTU
h ⋅ ft 2 ⋅ ° F
se tomara para este calculo
Ud sup = 100
BTU
h ⋅ ft 2 ⋅ ° F
5. Dimensiones características y arreglos para tubos
3/4” OD 14 BWG, material: bronce admiralty k = 63 BTU/hft2°F/ft, longitud = 16 ft
d0 = 0,75”
- 22 -
di = 0,584”= 0,04866 ft
dela tabla 10 (página 1, del Anexo I)
sección de flujo por tubo
Sft = 0,268 pulg2=0,00186 ftt2
superficies de transferencia por unidad de longitud de tubo
Al0 = 0,1963 ft2/ft.tubo
Ali = 0,1519 ft2/ft.tubo
longitud efectiva
Lef = Lnominal – espesor de placa sostén x número de placas
Lef = 16 ft – 1 1/2”.2. 1 ft/12”=15,75 ft
Lef = 15,75 ft
6. Calculo del Área de transferencia aproximadaAsup =
q
=
Ud sup ⋅ ∆T ef
5,16 ⋅ 10 6
100
BTU
h ⋅ ft 2 ⋅ ° F
BTU
h
= 2730 ft 2
⋅ 18,9 ° F
Asup = 2730 ft 2
7. Calculo del numero de tubos aproximado
Nt aprox =
Asup
Al0 ⋅ Lef
=
2730 ft 2
ft 2
0,1963
⋅ 15,75 ft
ft ⋅ tubo
= 883 tubos
Nt aprox = 883 tubos
8. Selección de una unidad
Se tomara un paso por coraza y dos o más pasos por tubos, la...
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