PATOLOGIA





CAPÍTULO II


PUENTES DE LOSA MACIZA





“Para el trabajo conjunto del concreto y del acero es también importante el hecho de que ambos materiales tienen coeficientes de dilatación térmica casi iguales. De no ser así se consumiría parte de la adherencia para evitar las diversas variaciones de longitud de ambos materiales con los cambios de temperatura. Como las fuerzas detracción del acero aumentan con el área de la sección y en cambio las superficies de adherencia lo hacen sólo con el perímetro, los aceros de mayor diámetro exigen longitudes de adherencia correspondientemente mayores”



El triunfo de las luces

Hans Mithtfoht




























LOSA CON REFUERZO PRINCIPAL PARALELO AL TRÁFICO

Diseñar la losa macizacon refuerzo principal paralelo al tráfico para el puente con las características indicadas a continuación
Datos numéricos

Concreto: f’c = 210 kg/cm2
Acero: fy = 4200 kg/cm2
Camión: C 40-95
Bordillos laterales: 0,35m de ancho y 0,25 de altura

Alzado del puente



Sección transversal del puente ( no se indica la baranda)

Luz de cálculo

“TABLEROS DE LOSA. En luces simples laluz de diseño S es la distancia entre centros de soportes sin exceder la luz libre más el espesor de la losa” A.4.2.1.1
Características sísmicas del puente
Puente regular, de una luz
Ubicación del puente: San José del Gaviare: A = 0,10
Grupo II de puentes (permite el acceso a una región de más de 50.000 habitantes)
Tipo del perfil de suelo: S1  S = 1,0Categoría de comportamiento sísmico: CCS-B (0,09< A > 0,19)
Procedimiento mínimo de análisis sísmico: puentes de una luz y CCS-B: (PAS-S)

Procedimiento

1.) PREDIMENSIONAMIENTO:

“Tabla A.7-1- Alturas mínimas para miembros prismáticos (alturas mínimas en metros). Placas de puentes con refuerzo principal paralelo al tráfico:
H min = 1,2 ( S + 3,05) / 30 > 0,165 “
Sustituyendo Spor 5.4 m , se obtiene:

Nota: la luz de diseño S = 5,4 m excede ligeramente el valor de la luz libre más el espesor de la losa ( 5 +0,34= 5,34 m)

2.) AVALÚO DE CARGAS

2.1) Carga muerta (por m2 de losa)

Peso propio de la placa: 0,34 x 2,4 = 0,82 t/m2
Peso de la capa de rodadura 0,05 x 2,2 = 0,11 t/m2 0,93 t/m2
2.2) Carga Viva: camión de diseño C40-95





Línea de ruedas
Factor de Impacto: .Se toma I = 0,30 = 30%

Carga de rueda trasera más impacto: (L + I) = 7,5 x 1,3 = 9,75t
Ancho de distribución de la carga de rueda.
“A.4.2.2.2 - Losas con refuerzo principal paralelo al tráfico. Para cargas de ruedas se debe tomar un ancho de distribución
E= (1.2+0.06S ) .“ Por consiguiente:
E = 1,20 + 0,06S = 1,20 + 0,06 x 5,40 = 1,52 m
Rueda trasera más impacto por metro de placa :
3.) FUERZAS INTERNAS

3.1) Momentos flectores
Nota: los cálculos siguientes se llevan a cabo para una franja de losa de 1 m de ancho
3.1.1) Momento flector por carga muerta



3.1.2) Momento flector por carga viva

Cálculo del momento flector por cargaviva de acuerdo con la sección A.4.2- tableros de losa.
“A.4.2.2.2-Losas con refuerzo principal paralelo al tráfico. Momentos flectores:-Para luces simples, el máximo momento flector por metrote ancho sin impacto para el camión C40-95 se puede calcular con suficiente aproximación por las siguientes fórmulas:
Para luces hasta de 15 m …………………………………………………………………………………. M = 1,4 S “
Sustituyendo S= 5,4 m , se obtiene: M L = 1,4*5,4 = 7,56 t m /m , por consiguiente:
M (L+I) = 1,3*7,56=9,82 t m /m
El cálculo analítico de M (L+I) es:
3.1.3) Momento último en el centro de la luz
Mu = 1.3 [ MD +1,67*M ( L + I ) ] →Grupo de carga I – Tabla A.3.12-1 del Adendo No1

Mu = 1.3 [ 3,39 +1,67*8,65] = 23,18 t * m/m

4.) DISEÑO DE LA ARMADURA DE LA LOSA

4.1) Diseño a flexión

4.1.1)...