Transferencia
hL k
NuL =
ReC = 5x105
Nux = 0.332Re x 2 Pr
1
1 3
Pr ≥ 0.6
1
Para metales líquidos: Nux = 0.565Pe x 2 Churchill(para todo Pr): Nux =
1 2 x
Pr ≤ 0.05
1 3 1 4 2
Pe x = Re x Pr ≥ 100 Pex = Re x Pr ≥ 100
0.3387Re Pr 1+ 0.0468 Pr
3
Para cualquier caso: NuL = 2Nux
Capa límite turbulenta
4 1 3 4 1 3
Nux = 0.0296Re x 5 Pr
NuL = 0.037ReL 5 Pr
0.6 ≤ Pr ≤ 60
Capa límite mezclada
NuL = 0.037ReL 5 − 871 Pr
(
4
)
1 3
Longitud inicial no calentada Nux ε=0 Laminar: Nux = 1
ε 1−x
3 4 3
Turbulento: Nux =
Nux ε 1− x
ε= 0 9 10
1 9
h=
1 hx dx L−ε ε
1 1 3 1 3
L
Flujo de calor superficial constante
Laminar:
II s
Nux = 0.453Re x 2 Pr
4
Pr ≥ 0.6 0.6 ≤ Pr ≤ 60
Turbulento: Nux = 0.0308Re x 5 Pr
q = hx Ts ( x ) − T∞
2. Flujo cruzado sobre un cilindro horizontal
Hilpert: NuD = CRem Pr D
1 3
Zhukauskas: NuD = CRe Pr
m D
nPr Prs
1
4
(Propiedades a T , Prs a Ts) n = 0.37 si Pr 10 n = 0.36 si Pr > 10
Churchill y Bernstein:
NuD = 0.3 + 0.62Re Pr 1+ 0.4 Pr
2 3 1 2 D 1 3 1 4
ReD 1+ 282000
5
4 8
5
ReD Pr > 0.2
3. Flujo sobre una esfera
Whitaker: NuD = 2 + 0.4Re + 0.06Re (Propiedades a T , Prs a Ts)
0.71 < Pr < 380
(
1 2 D
3 D
2
)
Pr
0.4
µ µs
1
4
3.5
1.0 <
µ < 3.2 µs
4. Flujo a través de un banco de tubos
ρV D S 2 SD = SL + T ReD,max = max µ 2 ST S +D Vmax = V (tubos alineados o escalonados que tienen SD > T ) ST − D 2
2
Vmax =
ST S +D V (tubos escalonados con SD < T ) 2 ( SD − D ) 2
1 3
m Grimison: NuD = 1.13C1C2 ReD,max Pr
(propiedades a Tf)
Pr ≥ 0.7
NL ≥ 10
2000 < ReD,max < 40000
C2 solo seaplica si NL < 10
Factor de corrección C2
Zhukauskas: NuD = CC2 Re
m D,max
Pr
0.36
Pr Prs
1 4
propiedades a (Ti+To)/2
1000 < ReD,max < 2x106 NL ≥ 20 0.7 < Pr < 500 C2 solo se aplica si NL < 20 Ts − To ( T − Ti ) − ( Ts − To ) πDNh q' = N hπD∆Tml ∆Tml = s = exp − Ts − Ti Ts − Ti ρVNTSTc ln Ts − To
(
)
Factor de corrección C2
Correlaciones para convección enflujo interno (cuando no se especifique nada, las propiedades deben ser leídas a la temperatura media promedio)
ReD =
x cd,h D
lam
ρumD 4m = µ πµD
≈ 0.05ReD
m = ρum A
x cd,h D
turb
ReD,c ≈ 2300
= x cd,t D
turb
≈ 10
x cd,t D
lam
≈ 0.05ReD Pr
Temperatura superficial constante Ts − Tm,i hPL q = hPL∆Tml = mc p ( Tm,o − Tm,i ) = exp Ts − Tm,o mc p
Si lo que se conoce es latemperatura de un fluido externo en vez de la superficial, se coloca U en vez de h, y T en vez de Ts
Calor superficial constante qIIP Tm (x) = Tm,i + s x qII = h Ts ( x ) − Tm ( x ) s mc p 1. Flujo laminar en tubos circulares
Flujo completamente desarrollado NuD = 4.36 (calor superficial constante) NuD = 3.66 (temperatura superficial constante)
Región de entrada NuD local se obtiene de lasiguiente figura
NuD promedio para casos de temperatura superficial constante se obtiene a través de las siguientes correlaciones: Hausen: NuD = 3.66 +
0.0668 (D / L ) ReD Pr 1 + 0.04 (D / L ) ReD Pr
1 3 2 3 0.14
(entrada térmica)
ReD Pr Sieder y Tate: NuD = 1.86 L /D
0.48 < Pr < 16700
µ µs
(entradas combinadas)
ReD Pr L /D
1 3
µ 0.0044 < < 9.75 µs
µ µs
0.14
≥22. Flujo turbulento en tubos circulares
Dittus-Boelter: NuD = 0.023ReD5 Pr n n = 0.4 para calentamiento, n = 0.3 para enfriamiento ReD ≥ 10000 0.7 < Pr < 160 L / D ≥ 10 Sieder y Tate: NuD = 0.027ReD Pr
5 4 1 3
4
µ µs
0.14
0.7 < Pr < 16700
ReD ≥ 10000
L / D ≥ 10
Petukhov: NuD =
( f / 8 ) ReD Pr 1 2 1.07 + 12.7 ( f / 8 ) 2 Pr 3 − 1
(
)
0.5 < Pr < 2000
104 ≤...
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