Señalización Vial

DISEÑO AVANZADO DE PAVIMENTOS DISEÑ

UNIVERSIDAD SANTO TOMAS FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL ESPECIALIZACION EN GEOTECNIA VIAL Y PAVIMENTOS ASIGNATURA: DISEÑO AVANZADO DE PAVIMENTOS Ingeniero CARLOS HERNANDO HIGUERA SANDOVAL MSc.

CHEQUEO DE UNA ESTRUCTURA DE PAVIMENTO FLEXIBLE
TUNJA, JUNIO DE 2009
Ing: Carlos Hernando Higuera Sandoval. MSc. 1

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DAÑOSESTRUCTURALES Y FUNCIONALES DE LOS PAVIMENTOS FLEXIBLES

Ing: Carlos Hernando Higuera Sandoval. MSc.

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RESUMEN Un diseño de un pavimento flexible debe cumplir tres criterios a saber: 1. Criterio de fatiga 2. Criterio de deformación o ahuellamiento 3. Criterio de deflexión.

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MODELO ESTRUCTURAL DE PAVIMENTO FLEXIBLE
Figura 1. Modelo estructural.
P
a

P s q Kg/cm
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Concreto asfáltico Base granular

εr1
σz 3

h1 h2 h3

E1 µ1 E2 µ2 E3 µ3 E4 µ4

Subbase granular Subrasante Fuente: Elaboración propia. 2007.

εz 4

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RESUMEN Las leyes decomportamiento utilizadas en Colombia son las siguientes:

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1. DEFORMACION RADIAL ADMISIBLE POR TRACCION, er adm
Criterio o ley de fatiga de la SHELL La Ley de fatiga de la Shell se expresa de la siguiente manera:

erAdm = (0.856Vb + 1.08)E
Donde:

- 0.36 1

(N K )

-0 .20

eradm = Deformación radialadmisible por tracción en la base de la capa asfáltica. Vb = Porcentaje en volumen de asfalto de la mezcla, % E 1 = Módulo dinámico de la mezcla asfáltica en N/m 2 N = Tránsito de diseño expresado en ejes equivalentes de 8.2 toneladas en el carril de diseño durante el periodo de diseño. K = Coeficiente de Calage (k1xk2xk3)
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COEFICIENTE DE CALAGE Auto reparación de pequeñas fisuras Diferentes estados de tensiones Distribución lateral de las cargas Diferentes temperaturas de trabajo de la mezcla a lo largo del día y del año
Fuente: Elaboración propia.

Mezclas abiertas % bajo de asfalto K1 2 K2

Mezclas densas ricas en asfalto 10

Cualquiera 2.50 Espesores pequeños Temperaturas bajas 1.00 Espesoresaltos Temperaturas altas 0.33

K3

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2. DEFORMACIÓN VERTICAL ADMISIBLE POR COMPRESIÓN SOBRE LA SUBRASANTE, ezAdm CRITERIO DE LA SHELL El criterio Shell o ley de comportamiento de la deformación vertical admisible de compresión sobre la subrasante está en función de nivel de confiabilidad y su expresión decálculo es la siguiente:

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DEFO RM ACION VERTICAL ADM ISIBLE DE COM PRESIO N SOBR E LA SUBRASA NTE – CR ITER IO SHELL

Nivel de C onfianza, NC % 50 85 95
Fuente: Elaboración propia.

Ley de C om portam iento

e z Adm = 2 . 8 x10 - 2 N

- 0 . 25

e z Ad m = 2 .1x10 - 2 N - 0 .25 e z Adm = 1 .8 x10- 2 N - 0 .25

Donde:
ez Adm = Deformación vertical ad misible de compresión sobre la subrasante . N = Tránsito de diseño expresado en ejes equivalentes de 8.2 toneladas en el carril de diseño durante el periodo de diseño.
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3. ESFUERZO VERTICAL ADMISIBLE DE COMPRESIÓN SOBRE LA SUBRASANTE, szadm Ladeterminación del esfuerzo admisible de compresión sobre la subrasante se puede calcular según los criterios de Dormon – Kerhoven y de la CRR de Bélgica. Las expresiones de cálculo son las siguientes:

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3.1

Criterio de DORMON – KERHOVEN

sz Adm
Donde:

0.007 E sub 2 = , Kg / cm (1 + 0.7 LogN )

σzAdm...