Puente

DATOS DE PROYECTO

I.- DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA DEL PUENTE

CLARO LIBRE: 8.5 MTS

NO. DE CARRILES: 2

VEHICULO DE DISEÑO: T3 S3

RESISTENCIA DEL CONCRETO F`C : 300 KGS/CM2

LIM. FLUENCIA DEL ACERO: FY= 4200 KG/CM2

ANCHO DE PAVIMENTO: 4.2 MTS

SECCIÓN PROPUESTA

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ANCHO DE CALZADA (AC)

ES LA DISTANCIA MEDIDA NORMALMENTE AL EJE LONGITUDINAL DEL PUENTE. ESTADISTANCIA SE ENCUENTRA ENTRE LAS PARTES INTERIORES DE LAS GUARNICIONES.

AC = ANCHO DE PAVIMENTO DE ACCESO + 1.83 [CUANDO NO HAY BANQUETA]

AC = ANCHO DE PAVIMENTO DE ACCESO + 1.83 – 0.61 [CUANDO SI HAY BANQUETA]

*SE RECOMIENDA PARA UN PUENTE CON DOS BANDAS DE CIRCULACIÓN UN ANCHO DE CALZADA DE 7.92 MTS

POR LO TANTO, PARA EL PROYECTO:

Ac = 8.4 + 1.83 – 0.61 = 9.62 OK

PERALTEPRELIMINAR (H)

SEGÚN LA SCT PARA LOSAS MACIZAS SERÁ:

H / L = 0.065

COMO L = 8.5; H = 0.065(8.5 ) = 0.55 MTS

1. CLARO DE DISEÑO (CD)

CLARO LIBRE = 8.5MTS

CD = CLARO LIBRE + ESPESOR

CD = 8.5 + 0.55 = 10.85 MTS

2. ANCHO EFECTIVO (E)

ES LA SUPERFICIE DONDE SE DISTRIBUYE LA CARGA VEHICULAR.

E = (3.05N + AC) / 4N

DONDE:

N = NÚMERO DE CARRILES

AC= ANCHO DECALZADA

E = [(3.05 X 2) + 7.92] / [4 X 2] = 1.75 MTS

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3. IMPACTO (I)

SE RECOMIENDA QUE EL MÁXIMO SEA 30 % DE LA CARGA VIVA Y SE DETERMINA MEDIANTE LA SIGUIENTE EXPRESIÓN.

I = 15.24 / (CD +38.1) = 15.24 / (9 +38.1) = 0.32 X 100 = 32.3% > 30 %

POR LO QUE USAREMOS EL VALOR DE 30%. I = 30%

4. ANÁLISIS DE CARGAS QUE INTERVIENEN

1. CARGA PERMANENTE [CARGA MUERTA]• PESO PROPIO DE LA LOSA

WPP = 0.55 M(1.00 M)(2.4 TON / M3) = 1.32 TON / M

• SUPERFICIE DE DESGASTE O RODAMIENTO (5 CMS)

WS = 0.05 M(1.00 M)(2.0 TON /M3) = 0.1 TON / M

WM = FSM * WM = 1.2 (1.42) = 1.7 TON / M

2. CARGA MÓVIL (CARGA VIVA); TIPO T3-S3

PN = P/2 (FACTOR DE SEGURIDAD) (IMPACTO)(1/E)

P1 = (5.5/2) (1.6) (1.3) (1/1.75) = 3.27P2 = (9/2) (1.6) (1.3) (1/1.75) = 5.35

P3 = (7.5 /2) (1.6) (1.3) (1/1.75) = 4.46

5. MOMENTO MAXIMO Y CORTANTE MAXIMO.

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∑MA = 0;

∑MA 5.34 (3.5 + 4.7) + 4.46 (8.95 +10.15 +11.35) – 27.32 (XR) = 0

XR = 179.29/ 27.32 = 5.635 MTS = POSICIÓN DE LA RESULTANTE

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DIAGRAMA DE CUERPO LIBRE CARGA DISTRIBUIDA = W = 1.7 TON/ MTO

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[pic]∑MB = 0;

5.35 (2.11 +3.31) + 4.46 (7.56) + 1.7 (8.5)(8.5/2) – 8.5 RC= 0

RC = 14.6 TON

∑FY = 0;

5.35 (2) + 4.46 + 1.7 (8.5) – 14.6 - RB = 0

RB = 15.01 Ton

APLICANDO LA METODOLOGÍA DEL “PUNTO CERO” DETERMINAMOS EL CORTANTE MÁXIMO.

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∑MB = 0

5.35 (0.65+ 1.85) + 4.46( 6.1 + 7.3 + 8.5) + 1.7 (8.5)(8.5/2) –RC (8.5) =0

RB = (13.37 + 97.67 + 61.41) / 8.5

RB =20.28 TON

∑FY = 0

5.35 (2) + 4.46 (3) + 1.7 (8.5) + 1.7(8.5) -20.28 – RC = 0

RC = 18.25 TON

VALORES DE DISEÑO

MMAX = 34 TON-M

VMAX = 20.28 TON

6. REVISIÓN POR CORTANTE

VMAX = CORTANTE DE TRABAJO = 20.28 TON

CORTANTE QUE RESISTE EL CONCRETO:

POR LO TANTO:

27.3> 20.28 OK

POR LO TANTO EL CONCRETO SI RESISTE EL CORTANTE Y EL ESPESOR PROPUESTO ES APROPIADO.7. REVISIÓN POR FLEXIÓN

MMAX = 34 TON-M

SIENDO EL PORCENTAJE DE ACERO REQUERIDO DE:

PARA CONCRETO F´C=300 KG/CM2

PMAX PARA CONCRETO DE UN F’C= 300 ES DE = 0.02159

D = 22.51 < 35 CMS POR LO TANTO ES CORRECTO EL PERALTE PROPUESTO.

ACERO PRINCIPAL POR FLEXIÓN

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AS = ΡBD

AS = 0.0078 (100) (35) =27.53 CM2 POR CADA FRANJA DE 1 MTO DE BASE.

USANDO VRSN° 6 (3/8) AS=2.87 CM2 SE CALCULA LA SEPARACION

SEP = 100AS / AS = 100 (2.87) / 27.53 = 10.42 CM2

USAR VARILLAS N°6 @ 10 CMS.

ACERO REQUERIDO POR TEMPERATURA

ASTEMP = 0.0018BH

ASTEMP = 0.0018(100)(40) = 7.2 CM2

SEPARACIÓN.- PROPONIENDO VARILLA ( # 4 ) AS = 1.27 CM2

SEP = 100AS / ASTEMP = 100 (1.27) / (7.2) = 17.63 CMS USAR 17 CMS

• USAR VARILLAS N° 4 @17 CMS....