Cálculo

CALCULO DE LAS RIGIDECES DE ENTREPISO
Existen diferentes métodos para evaluar las rigideces
-Método de Kani
- Métodos matriciales o programas de computadora
- Métodos aproximados
Dentro de los métodos aproximados existen las fórmulas de Willbur. Las cuales son aplicables a marcos regulares formados por piezas de momentos de inercia constantes.
La ecuación de Willbur adquiere lassiguientes modalidades según el caso.
Cuando las columnas están empotradas en la cimentación.
Rn=48Ehn4hn∑Kcn+hn+ho∑Ktn+∑Kcn12Para el segundo entrepiso suponiendo columnas empotradas en la cimentación
Rn=48Ehn4hn∑Kcn+hm+hn∑Ktm+∑Kcm12+hm+hn∑KtnPara los entrepisos intermedios y esta es la ecuación general:
Rn=48Ehn4hn∑Kcn+hm+hn∑Ktn+hn+ho∑KtmDonde:
Rn = Rigidez de piso
hn = Altura del entrepiso encuestión
Kcn = Rigidez relativa I/h de las columnas del entrepiso en cuestión
Ktn = Rigidez relativa I/L de las trabes del entrepiso n
m = Nivel anterior
n = Nivel actual
o = Nivel superior
Considerando el concreto como clase I
E=15500fc'=Kgcm2E=15500250=245,076.52Kgcm2elemento sección (cm) H o L (cm) I (cm4) rigidez relativa
b h columna 60 60 350 1080000.00 3085.71
columna 50 50 350 520833.331488.10
viga primaria 1,2y 3 30 60 600 540000.00 900.00
viga primaria 1,2y 3 30 60 300 540000.00 1800.00
viga primaria 1,2 y 3 30 60 400 540000.00 1350.00
viga primaria 4 25 50 600 260416.67 434.03
viga primaria 4 25 50 400 260416.67 651.04
viga primaria 4 25 50 300 260416.67 868.06
viga secundaria 25 40 400 133333.33 333.33

ANÁLISIS DEL ENTREPISO 4Rn=48Ehn4hn∑Kcn+hm+hn∑Ktn+hn+ho∑Ktm-671195114427000center15367000
ANÁLISIS DEL ENTREPISO 3
210820825500

Rn=48Ehn4hn∑Kcn+hm+hn∑Ktn+hn+ho∑Ktmcenter44132500
-670560112712500
ANÁLISIS DEL ENTREPISO 2
10094443156000
Rn=48Ehn4hn∑Kcn+hm+hn∑Ktm+∑Kcm12+hm+hn∑Ktn-60512228630300
center29508500
ANÁLISIS DEL ENTREPISO 1
6407159080500
Rn=48Ehn4hn∑Kcn+hn+ho∑Ktn+∑Kcn12-46261831671700
-42699226688100
CÁLCULO DE PESOS POR NIVELCENTRO DE MASAS

C = 0.8
Q = 2
∴Pix= (cQ)×WiWihi


CÁLCULO DE DESPLAZAMIENTOS DE ENTREPISO


Para comprobación se utiliza la siguiente expresión:
∆Qh≤0.012


Para comprobación se utiliza la siguiente expresión:
∆Qh≤0.012
DETERMINACIÓN DEL PERIODO FUNDAMENTAL DE VIBRAR DEL EDIFICIO

T=2πWidi2gFidi=2π8740.7054981×1540.44061=0.47 s
T=2πWidi2gFidi=2π6906.37311981×1369.44886=0.45s479036413680000DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS CORTANTES
exs=xv-xted2=es-0.1bVxd=Vx∑Rxi
eys=yv-yted1=1.5es+0.1b-54787312881000
53022511112500
-404274-193300
30289525781000
-396323-193300
right17907000
-380420-193200
center673600
48895029146500DISTRIBUCIÓN DE FUERZA CORTANTE POR CADA ENTREPISO
3390906731000

Análisis estructural del edificio
Eje A 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t .m)
center27501100
Diagrama de momentos
Eje A 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t)
center23622000
Diagrama de cortante (se recuerda que la convención de signos en SAP2000 está de forma invertida)
Eje B 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t . m)
center30041000
Diagrama de momentos
Eje B 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t)
center24726300
Diagrama de cortante (serecuerda que la convención de signos en SAP2000 está de forma invertida)
Eje C 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t . m)
center34800800
Diagrama de momentos
Eje C 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t)
center18931300
Diagrama de cortante (se recuerda que la convención de signos en SAP2000 está de forma invertida)
Eje D 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t . m)
center35601400Diagrama de momentos
Eje D 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t)
center26029400
Diagrama de cortante (se recuerda que la convención de signos en SAP2000 está de forma invertida)
Eje E 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t . m)
center22873800
Diagrama de momentos
Eje E 1.4 (Carga muerta + carga viva máxima) (t)
center43243500
Diagrama de cortante (se recuerda que...